冷轧辊用MC5锻钢的碳化物超细化工艺

对轧辊用MC5钢试样采用高温固溶+高温回火以及高温固溶+低温奥氏体循环+高温回火两种不同热处理工艺处理后的显微组织及碳化物进行了观察,研究了高温固溶温度、奥氏体化温度以及奥氏体循环次数对MC5钢组织及碳化物转变的影响,研究结果表明,MC5钢试样采用1050℃×1 h高温固溶+840℃×0.5 h循环奥氏体化3次+740℃×6 h高温回火工艺处理后可获得最佳的碳化物细化及组织均匀化效果,碳化物平均尺寸可控制在0~0.5μm之间,且85%的碳化物尺寸在0~0.3μm之间。     

空心芯棒服役过程温度场及热疲劳有限元分析

针对Φ340 mm MPM机组芯棒服役过程建立三维有限元模型,设计空心芯棒内径尺寸,分析空心芯棒服役过程温度场和空心芯棒表面热疲劳。分析认为:对于外径为358.1 mm的空心芯棒来说,内径在200～240mm时能较好地平衡减重和控制变形;内径为214 mm的空心芯棒,在轧制、第1次空冷、第1次水冷3个阶段的温度场与实心芯棒相同区域的温度场基本一致,而在其他各服役阶段时的内表面温度比实心芯棒相同位置处高13～18℃。空心芯棒与实心芯棒的热应力的差别,导致空心芯棒的环向和轴向裂纹比实心芯棒萌生更早、扩展速度更快。     

超临界水冷堆燃料包壳管用低活性F/M钢的优化设计

应用热力学计算与实验验证，系统研究了Cr、W、C、Mn对高Cr低活性F/M（铁素体/马氏体）钢基体相及显微组织的影响规律，并在此基础上，对钢的组织和成分进行设计与优化，以适应超临界水系统对包壳材料的性能要求。研究表明：Cr是决定高Cr低活性实验钢中奥氏体Cr固溶量以及钢中是否出现铁素体的最重要影响因素;W和C对实验钢铁素体相的出现有显著影响，而Mn的影响相对较小;W对实验钢中Laves相出现的温度范围及数量具有显著影响，Laves相消失的临界温度随W量降低而降低;在不采用Co、Ni等奥氏体形成元素且不增加Mn量的情况下，通过调控W、C等含量，Cr含量≥11%的Cr-W-C-Mn系低活性F/M钢即可获得全马氏体组织。     

激光熔覆Co+Cr3C2复合涂层的组织与性能

在低碳钢表面激光熔覆了钴基合金涂层(Co60)以及添加不同含量Cr3C2(20%,40%,60%,质量分数)的Co Cr3 C2复合涂层,比较研究了几种涂层的组织与性能.结果表明,Co60涂层主要由初生γ-Co枝晶及其间的共晶组织γ Cr23 C6组成;Co Cr3 C2涂层主要由未熔Cr3C2、杆状或块状的富Cr碳化物及其间的细小枝晶组织组成,组成相主要为γ-Co、Cr7 C3,Cr23 C6和未熔Cr3 C2.添加的Cr3 C2改变了涂层的凝固特征,并细化了组织.随着Cr3 C2加入量的提高,未熔Cr3 C2以及凝固过程中形成的富铬碳化物明显增加.三种Co Cr3 C2涂层的硬度、耐磨性、高温抗氧化性与耐蚀性比Co60涂层均有明显的提高.随Cr3 C2加入量的提高,复合涂层的高温抗氧化性与耐蚀性均提高,而Co 40%Cr3 C2涂层的耐磨性最好.     

基于支持向量机的计算资源反馈调度

在实时控制系统(RTCS)中,计算资源一般受限。由于诸多不确定性因素和工作负载的动态变化,系统总是运行在不可预期的开放环境中。为保证系统的稳定运行,提出了一种基于支持向量机(SVM)的计算资源反馈调度方法。它周期性地监测系统计算资源,通过SVM在线预测,得到各个控制回路的下一个采样周期,从而实现系统计算资源的动态分配。通过仿真实验验证了该反馈调度方法的性能,并与理想情况、传统开环调度方法进行了比较,显示了其优越性。     

“城市矿产”示范基地建设申报及相关政策解读

国家发改委、财政部于2010年5月联合下发的《关于开展城市矿产示范基地建设的通知》（下称《通知》）中明确指出,“十二五”期间,全国将建成30个左右技术先进、环保达标、管理规范、利用规模化、辐射作用强的“城市矿产”示范基地。截至目前,“城市矿产”示范基地的评审工作正在有条不紊的进行。在各地积极开展示范基地的建设过程中,申报程序以及相关政策的执行仍是行业关注的重点。     

UCM轧机中间辊接触疲劳硬化层深度研究

通过现场跟踪、形貌观测、硬度检测和理论计算的方法，对UCM轧机中间辊在正常轧制周期内辊身表面接触疲劳硬化层深度进行研究，给出了正常轧制下机后中间辊磨削运维的建议，降低了该类轧机中间辊失效的风险。UCM轧机中间辊在正常轧制周期内，在轧制力和辊间循环接触应力的叠加下，其辊身表面产生接触疲劳硬化，辊身中部硬度可提升HSD 1~2，相应操作侧硬度与新辊相比变化不大，但传动侧由于轴向窜入受轧制力和循环接触应力的作用在距端部100 mm左右位置硬度会增加HSD 5~6，接触疲劳硬化明显。根据Hertz接触疲劳理论计算得出，在此工况下中间辊辊身表面最大剪切应力出现在轧辊表面以下0.3 mm左右（半径方向），通过设计直径方向0.6 mm的修磨量可有效去除疲劳硬化层，使辊身表面硬度恢复至新辊硬度值，随后继续上机使用可有效降低轧辊失效的风险。     

冷轧工作辊工频淬火开裂原因分析

利用ZEISS-AXIO金相显微镜、ZEISS-MA10扫描电子显微镜对9Cr2Mo钢冷轧工作辊工频淬火开裂后的断口进行观察,分析了工作辊淬火开裂的原因。结果表明,9Cr2Mo冷轧工作辊淬火开裂断口形貌分别由剪切唇区、放射区以及纤维区3部分组成。断口裂纹源处有明显的白点,其产生原因主要是氢和内应力的共同作用所致。改善方法首先应提高辊坯的冶金质量,降低辊坯中的氢含量;其次应改进锻后热处理工艺,例如采取降低白点敏感性的锻压方法,并对锻后辊坯进行充分的扩氢退火,降低辊坯氢含量和内应力。     

H13钢芯棒坯料常见缺陷分析

分析了H13钢芯棒坯料常见缺陷类型,产生缺陷的原因,并提出了改进对策.     

激光功率对激光熔覆WCP/Ni基金属陶瓷涂层的组织与磨损性能的影响

研究了3种不同功率(1．8kW、2．2kW、2．6kW)对激光熔覆WCp／Ni基金属陶瓷涂层的组织与磨损性能的影响．选择合适的激光功率(2．2kW)，可以获得WCp均匀分布并与基体合金结合良好的WCp／Ni涂层．激光熔覆过程中WC颗粒与基体合金界面间发生了扩散反应溶解，导致未熔WC颗粒周围形成了块状的富W碳化物，功率较高时更加明显．激光熔覆WCp／Ni基涂层由未熔WC颗粒，块状或枝晶状的富W碳化物，杆状的富Cr碳化物以及其间的γ枝晶固溶体及其共晶组织所组成．不同激光功率下的WCp／Ni涂层的显微硬度与耐磨性均远高于Ni60涂层，其中2．2kW功率的WCp／Ni基涂层的显微硬度最高，耐磨性最好。