塘库沉积的137Cs法断代测定三峡库区小流域产沙量

本文以三峡库区重庆忠县黄冲子小流域和工农沟小流域为研究区域,依据塘库修建时间(1955年)、退耕还林工程启动时间(2000年)和~(137)Cs示踪技术,确定了小流域不同时期产沙量及产沙模数,并分析比较了不同小流域的塘库沉积物~(137)Cs含量和产沙模数。研究结果表明,黄冲子小流域和工农沟小流域1955~1963年、1963~2000年、2001~2014年的产沙模数均呈下降趋势,库区小流域生态环境得到明显改善;黄冲子小流域不同时期产沙模数均大于工农沟小流域,工农沟塘库沉积物1963年~(137)Cs峰值和表层泥沙~(137)Cs浓度均小于黄冲子塘库,主要与小流域的土地利用类型以及侵蚀方式有关。在以后的研究中,应该加强库区小流域沟道侵蚀产沙量的定量估算,为长江经济带生态环境建设提供参考依据。     

武昌东湖水体中腐生细菌种群动态

<正> 近年来随着湖区人口骤增和工农业的发展,大量生活污水和工农业废水排入东湖水体,使湖水污染越来越严重,并已引起各方面的重视.本工作主要是从腐生细菌数量和种群组成两方面研究微生物随水体受污的变化情况,试图找出微生物变化与水体污染的关系。     

中国风电的时空分布特征和发展趋势

利用1990-2005年中国和英国风电发展数据,对两国风电的时空分布特征和发展趋势进行了比较分析。据英国风电发展的阶段性,把中国风电发展划分为试验性发展、规模发展、过渡发展3个阶段,并预测到2007年步入大规模发展阶段。因此,未来几年,中国风电场数目和规模将会快速增长,并且由集中走向高密度集中分布。据对影响风电场省级时空分布的自然、市场和政策共8个选择因子的主成分分析和系统聚类分析结果,将中国风电场按省级划分为3个区域和8个亚区域,对聚类结果进行逐步判别回判,结果表明准确率达92.6%。     

"四荒地"开发中面临的问题与对策

“四荒地”的开发利用是农业生态环境建设的重要手段和实现农业产业化的重要内容。林业科技成果的配套应用是开发荒山、荒沙、荒地、荒滩地的必然选择，经济、法律和行政手段的综合运用是发展生态经济，实现农业可持续发展的根本保证。     

博弈理论在公众聚集场所消防监督管理的应用

建立了公安消防部门和公众聚集场所之间的公共安全管理模型.通过分析该模型,确定公安消防部门对公众聚集场所进行抽检的比例,对公众聚集场所不安全营业的处罚力度,以及抽检比例与处罚力度之间的函数关系.     

由废气和藻类合成ω-3脂类

<正>Hem Eng,2014-12-01美国伊利诺伊州的Lanza Tech公司与印度高级生物能源研究IOC-DBT中心之间合作,开发出一种碳捕获工艺。该工艺可在藻类中合成ω-3脂类。经由一种在专门的气体发酵反应器中进行的连续发酵步骤,专有微生物将捕获到的废气(CO2和H2)转换成醋酸酯。任何CO2源均可使用。由于需要与H混合,该工艺最好使用高度浓缩的CO2(体积分数大于50%)。醋酸酯是在发酵过程中产生的唯一代谢物。所得富含醋酸酯的发酵液以及藻类被容纳在     

燃煤、燃气锅炉综合效益模糊评价及分析结果——以乌鲁木齐市集中供热锅炉为例

以乌鲁木齐市某集中供热站锅炉节能减排方案为例,通过建立供热锅炉实施方案综合评价指标体系,运用层次分析法确定方案各项指标权重,利用模糊综合评判法分别从锅炉燃煤、燃气情况下的环境效益、经济效益以及设施能耗、物耗等指标着手,进行综合评价,并对集中供热锅炉燃煤与燃气方案综合评判结果进行分析,最终评选出较优实施方案。评选结果表明:燃气方案综合效益较好,可有效实现节能减排,为今后燃气锅炉建设提供一定的参考作用。     

引流叠帽堵漏技术的应用

介绍了焊接压力超过规程要求情况下的堵漏技术——引流叠帽的实施方法与效果,表明应用引流叠帽进行动态堵漏可以缩短抢修时间、减少损失。     

太湖沉积物酸可挥发性硫化物分布特征及重金属生物有效性评价

对太湖4个湖区沉积物的酸可挥发性硫化物（AVS）和同步可提取重金属（SEM）的水平和垂直分布特征进行了研究,并对沉积物重金属的潜在生态风险进行初步评价.结果表明,氧化还原电位（Eh）与AVS和SEM含量均无显著相关性;表层沉积物中AVS含量分布在研究区差异较大,变异系数达134.28%;∑SEM含量波动较小,变异系数为...     

A~2/O型氧化沟工艺中硝化速率的变化特征分析

在A2/O型氧化沟工艺中用于反映污泥硝化能力及硝化活性的一个重要指标是硝化速率。而硝化速率会受到很多因素、条件的影响,因此本文通过利用静态试验测定手段,帮助确定不同温度条件下A2/O型氧化沟设备中污泥硝化速率的改变情况。试验证实,该工艺中在泥龄一定的环境下,影响工艺中污泥硝化能力以及硝化速率的重要因素是温度,并且硝化速率会随着温度下降而减弱。试验表明在温度为20³0oC时,污泥硝化速率测定实质值为4 mgNO3—N/(gVSS·h)30oC时,污泥硝化速率测定实质值为4 mgNO3—N/(gVSS·h)⁶mgNO3—N/(gVSS·h),如果温度介于106mgNO3—N/(gVSS·h),如果温度介于10¹6℃时,测定硝化速率值为2 mgNO3—N/(gVSS·h)16℃时,测定硝化速率值为2 mgNO3—N/(gVSS·h)³mgNO3—N/(gVSS·h)。