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传统粉尘仪的维护管理与故障排除效率较低,给生产带来了一定的影响。为改善这一现状,文中提出了采用HART协议作为粉尘仪与上位机的通讯协议,通过对现有的粉尘浓度变送器加以改进,实现HART协议通讯功能。实验证明,改进后的粉尘仪在维护管理和故障诊断方面的效率均有所提高。 相似文献
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采用力学性能测试以及金相分析、TEM等微观结构分析,研究了传统热处理工艺(915℃×0.5h油冷+(-80)℃×1h+205℃×2h空冷)下成分波动对AMS 6308钢力学性能和微观组织的影响.结果表明,1号试验钢(wt%:0.1C,1.0Cr,1.97Ni,3.25Mo,2.0Cu,0.08V,0.83Si,余量Fe)的塑性和韧性最优,且强度和硬度也保持在较高的水平,其综合力学性能最佳(Rm=1135 MPa,Rp0.2 =880 MPa,A=16%,Z =63%,KV2=125 J,35 HRC). 相似文献
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研究了固溶态0Cr13铁素体不锈钢在室温1-4道次等径转角挤压(ECAP)过程中的结构演化和力学性能.结果表明:0Cr13钢在挤压变形过程中晶粒的细化行为在介观上表现为在形变带作用下的晶粒分割;微观上则表现为位错分割机制下的晶粒碎化。四道次后形成了均匀的等轴超细晶结构,平均晶粒尺寸约349 nm。室温拉伸和冲击测试结果表明,实验钢在一道次EACP加工后强度提高,韧塑性下降。后续更高道次挤压变形在使样品强度继续提高的同时,冲击韧性也适当改善了。高道次(3、4道次)样品的冲击韧性大致可以恢复到挤压加工前的~30%。因晶粒细化和动态回复而导致的静力韧度提高和断裂机制转变,是造成高道次样品冲击韧性改善的原因。 相似文献
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在650℃采用等径弯曲通道变形(ECAP)方法对原始组织为层片状珠光体的GCr15钢进行了Bc方式的多道次变形。采用透射电镜和洛氏硬度等实验方法,对不同道次下的组织特性和硬度进行了分析。结果表明:冷变形和温变形都能使渗碳体片层发生球化,但一道次温变形情况下渗碳体球化程度明显高于冷变形一道次,硬度值由原始态(层片状珠光体)的42 HRC分别降至38 HRC(冷变形)、27 HRC(温变形),温变形二道次后,铁素体基体接近等轴状,平均晶粒尺寸约为0.4μm,球化完全的渗碳体颗粒粒径约为0.1μm,硬度值由27 HRC(温变形一道次)增至32 HRC左右。 相似文献
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室温等径转角挤压对18Ni(C-250)马氏体时效钢微观组织和拉伸性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用等径转角挤压(ECAP)工艺在室温下对18Ni(C-250)马氏体时效钢进行单道次冷变形.对比固溶处理试样480℃时效曲线、固溶+ECAP处理试样的460和480℃时效曲线发现,一道次ECAP变形及随后的时效处理能够使马氏体时效钢的峰值时效时间明显缩短,峰值强度提高约100 MPa.结构分析表明,ECAP态实验钢的马氏体板条宽度为100—200 nm,随后的时效过程对马氏体板条宽度影响不大,而ECAP工艺对棒状δ-Ni3Mo相析出尺寸有显著影响.统计结果表明,经4 h时效处理后.固溶+480℃时效态、固溶+ECAP+480℃,460℃时效态的δ-Ni3Mo宽度(直径)分别为4.92,12.33和3.54 nm.此外,ECAP工艺还促使18Ni马氏体钢中δ-Ni3Mo相在时效后期加速分解,使强度迅速衰减. 相似文献