邢钢400系低碳易切削不锈钢控碳工艺实践

430F、430FR等低碳易切削不锈钢成品碳含量≤0.035%,由于邢钢采用60 t AOD-LF-CC的低成本生产工艺,其中经常采用造价昂贵的低碳合金和增加末期脱碳时间来保证产品碳合格率,相比同系列的低碳430铁素体不锈钢,吨钢成本升高达100元。通过提高AOD脱碳温度和调整过程碱度,实现出钢[C]≤0.015%。在出钢和精炼工序采用镁钙材质渣线代替镁碳材质渣线的钢包,并调整精炼炉渣氧化性,实现精炼过程平均增碳量≤0.007%。低碳易切削不锈钢整体成品碳含量合格率由76%提高到了≥92%,实现AOD-LF-CC工艺连续生产低碳430系列易切削不锈钢。     

AOD炉采用双渣工艺冶炼1Cr13钢的实践

为了降低1Cr13不锈钢的冶炼成本,邢钢将AOD炉单渣操作改为双渣操作,以降低脱碳期石灰加入量;并采用一次还原后补加石灰,来保证终渣质量。实践表明:AOD炉单渣变双渣操作后,对于碳含量要求较高的1Cr13钢,后续炉渣碱度变化对增碳等产生的影响较小,并且前期渣量明显减少,石灰、萤石及硅铁每炉分别少用1 100~1 300,320~419及174~190 kg。     

60 t AOD全铁水精炼400系不锈钢热补偿技术的工艺实践

在铁水直兑60 t AOD精炼1Cr13钢等400系不锈钢工艺过程中,由于加入大量的铬铁合金、渣料、返回废钢等材料,所需热量占熔池的15%~40%,严重制约着生产顺行和质量改善。通过工业实践研究了60 t AOD枪位（1.5~3.5 m）对CO二次燃烧比的影响,铬铁中硅含量（1%~6.5%）对石灰消耗和综合提供热量的影响,以及烘烤时间（0.5~4.5 h）对合金温度的影响。结果表明,60 t AOD氧枪枪位控制在3 m时CO二次燃烧的比例可提高至20%;铬铁中硅含量为4%时综合功效最大;合金最佳烘烤时间为2~3 h。     

CDK—118激光唱机音频电路原理与故障检修

<正> 高声电子公司生产的CDK—118型CD唱机,是采用索尼公司PCB—2F机芯的组装产品,该机主电路板由RF放大(CXA1081M)、伺服处理(CXA1082Q)、数字处理(CXA1167Q)、微处理器(CXP1011Q)、数/模转换(LC7881)、主轴马达驱动(LA6510)、双运算放大(BA4558)组成。从实际修理过程中发现音频信号处理电路的故障较多。该机的音频信号处理电路原理如图所示。由图可见,经解调、     

非自喷井完井评价与产能预测研究

在简化试油条件的情况下，对于常规非正喷井可以通过测不同时间液面恢复下的井底压力变化，应用段塞流试井解释理论，求得表皮系数、地层流动系数以及外推地层压力。经现场应用，该方法简单可行，可准确的对非自喷井进行完井评价和产能预测。     

一根断针引起的国际产品责任纠纷

本期选载的案例很有典型性,虽是一根扎断的缝纫针所引起的伤害赔偿纠纷,却说明了日本公民的法律意识之强和日本法制的比较健全。这个案例给了我们在法律制度和消费者维护自身权益方面思考的同时,也给我国纺织服装企业一个提醒,在平时的生产中须时刻注意各方面的细小问题,不能因小失大。     

扶正器合理配置间距设计和位置确定

介绍了一种利用综合评判法进行扶正器间距设计的方法，经过现场试验，证明该方法简单方便，科学可行。可应用于扶正器间距的设计。     

60 t AOD精炼使用炉料级铬铁冶炼400系不锈钢的生产实践

成分相同的粒度为10~400mm炉料级铬铁比粒度10~60 mm高碳铬铁价格低,但是粒度较大不能通过高仓加料的形式加入AOD内完成合金化。通过分析60 t AOD精炼不锈钢脱碳模型和工业生产实践,采用将炉料级铬铁装在废钢斗内加料的方式,沿用兑铁后加料的操作模型,控制加料前熔池的温度在1550~1600℃,炉料级铬铁替换高碳铬铁加入量在200 kg/t,供氧强度在2.0~2.5 m³/（t·min）能够实现炉料级铬铁一次性加入后操作的稳定和降低成本。     

塘沽油田深井、低能、高凝油井开发工艺

塘沽油田油层埋深2500～4411.4 m,原油密度0.8030～0.9592g/cm3,凝固点13～59℃.在以往的开采过程中,由于构造破碎、断块小、天然能量不足、油层埋藏深、储层物性差、原油性质差、井眼轨迹变化大、地面环境复杂等特点,油井不能正常生产.针对塘沽油田开采中出现的问题,通过综合利用小泵深抽、深穿透射孔、压裂改造等先进适用的工艺,使油井得以正常高效生产.     

CDK—118激光唱机伺服电路原理与故障检修

<正> CDK—118激光唱机的伺服电路在使用过程中,容易受环境温度、唱碟质量和供电电压的影响,发生故障后修理难度也较大。 工作原理 该机的伺服信号处理电路原理如图所示。它包括聚焦、循迹、进绘及主轴电机恒线速度(CLV)等伺服电路。由图可见,主光束光电检测器A、B、C、D产生的电信号分A+C及B+D两路输入至RF放大集成电路CXA1081M的⑦、⑧脚,经内部电流/电压(I/V)变换后,分别组成(A+C)+(B+D)叠加信号和(A+C)-(B+D)比较信号。其中叠加信号经放大后从(27)脚输出EFM数字脉冲信息,送至数字处理集成电路CXD1167Q;比较信号经平衡、运算放大后从(19)脚输出聚焦误差信号FE,并经聚焦增益调节电位器VR105输入至