ZL114A高强铸造铝合金的焊接

ZL114A高强铸造铝合金用于生产导弹壳体等零件。由于铸造工艺的影响，铸造存在气孔、疏松、夹渣、裂纹、偏析、缺损等缺陷，用焊接的方法修复铸造缺陷可以取得显著的经济效益，对交流氩弧焊补ZL114A高强铸铝件的工艺过程加以介绍。     

冰箱及空调用铜铝管焊接技术综述

介绍了铜铝管的接头形式,主要包括:直管对接、扩口管插接、缩口管插接和缩口管搭接;以及国内外的焊接技术,主要包括:摩擦焊、储能焊、闪光焊、电阻焊、钎焊、冷压焊及超声波钎焊等.电阻焊被认为是国内较好的焊接方法,具有焊接原理简单、焊接工艺易掌握、设备易操作及焊后无需二次加工等特点.     

φ20mm铜铝管焊接电流的稳定性研究

当前,φ6～φ12 mm铜铝管的焊接技术已较成熟.为扩大铜铝管的应用范围,研究了φ20 mm铜铝管的焊接技术.为使焊接电流稳定,保证焊接质量稳定,设计了带有焊接电流预补偿的PLC控制系统.建立了晶闸管导通角和电源电压的数据库.每次焊接前,控制系统要测量电源电压,并在数据库中查询得出合适的导通角,传给晶闸管触发板.对φ20 mm舢铜铝管焊接试验中的电源电压与焊接电流数据进行了区间估计,结果表明焊接电流的总体均值和总体方差的置信区间分别为(51.1,52.7)和(0.06,0.6),说明焊接电流较稳定,从而保证了铜铝管焊接质量.     

20mm铜铝管焊接电流的预补偿研究

设计了带有焊接电流预补偿的PLC控制系统.建立了晶闸管导通角和电源电压的数据库.每次焊接前,控制系统要测量电源电压,并在数据库中查询得出合适的导通角,传给晶闸管触发板.对20mm铜铝管焊接试验中的电源电压与焊接电流数据进行了区间估计,结果表明焊接电流的总体均值和总体方差的置信区间分别为(51.1,52.7)和(0.06,0.6),说明焊接电流较稳定,从而可保证了铜铝管焊接质量.     

Φ320mm绞车轴颈的现场堆焊

煤矿井口绞车的绞盘2 .5ｍ、长 2 .8ｍ ,绞盘与32 0ｍｍ、长 3.8ｍ的主轴用焊接方法相连接 ,绞车结构如图 1所示。因主轴支承轴颈磨损严重 ,需要堆焊修复。若拆卸 ,需扒开绞车房 ,再割开绞盘 ,取下大轴 ,送往工厂焊接后车削加工。为了减少损失 ,决定现场修复。绞盘两支承轴瓦间距 3.5ｍ ,绞盘重 7ｔ。待修处轴颈图样标注尺寸为32 0 +0 .2 1　 0 ｍｍ ,长 30 0ｍｍ ,材质为 4 5号调质钢。因轴颈磨损严重 ,应在全轴颈表面堆焊 3ｍｍ厚的金属后再进行车削加工至图样尺寸。图 1　绞车结构示意图1　焊接修复(1)确定轴颈支承回转中心　轴颈…     

大型绞车轴颈的现场维修

充分利用简陋的现场条件,对大型绞车轴颈进行局部机械加工,对加工工艺进行详细叙述,使所修复的工件达到原来的技术标准,节省了大量的资金,取得较好的经济效益。     

废旧冷轧辊堆焊后复合材料热处理

本文分析了废旧冷轧辊的主要失效形式、堆焊修复后的组织、性能特点及直接使用的可能性;试验研究了堆焊修复后复合材料热处理强化的各种途径及其优缺点,找出了合理的工艺方法和工艺参数。试验结果表明,局部剥落为主要失效形式的冷轧辊修复后可以直接用于初轧生产,小型冷轧辊修复后整体淬火,大型冷轧辊修复后中频感应淬火,都可以达到原设计要求的性能指标。但是试验认为,用于初轧的冷轧辊设计要求性能指标应从Rc62改为Rc58,可有效地避免局部剥落,大大提高冷轧辊的使用寿命。试验还证明,废旧轧辊修复使用具有较高的经济效益。     

320 mm绞车轴颈的现场堆焊

煤矿井口绞车的绞盘2.5 m、长2.8 m,绞盘与320 mm、长3.8 m的主轴用焊接方法相连接,绞车结构如图1所示。因主轴支承轴颈磨损严重,需要堆焊修复。若拆卸,需扒开绞车房,再割开绞盘,取下大轴,送往工厂焊接后车削加工。为了减少损失,决定现场修复。 绞盘两支承轴瓦间距3.5 m,绞盘重7 t。待修处轴颈图样标注尺寸为320+0.21 0 mm,长300 mm,材质为45号调质钢。因轴颈磨损严重,应在全轴颈表面堆焊3 mm厚的金属后再进行车削加工至图样尺寸。     

34CrNi3Mo钢制备微裂纹试板

制备微裂纹试板以用于着色探伤试验时,由于对微裂纹的宽度和出现区域有严格要求,需要较复杂的焊接工艺并经多次试验方可满足要求．而此项焊接试验对中碳高强钢防止焊接中出现裂纹的工艺研究也提供了一定的帮助．     

关于堆焊修复冷轧辊试验研究中某些问题的探讨

轧辊是轧钢生产设备的关键部件,它费用高,消耗量大,因此,在如何延长它的使用寿命和修复废旧轧辊方面,国内外正进行大量的研究工作。目前,用堆焊技