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熔体吹气发泡法制备泡沫铝合金研究 总被引:9,自引:1,他引:8
泡沫金属是近年来发展起来的一种新型材料。文章采用熔体吹气发泡法制备出了孔径为5.0—8.3mm,壁厚为0.040—0.076mm,密度为0.19—0.40g/cm^3,孔隙率为85.2%—93.0%的Al—Si泡沫铝合金,并着重讨论了发泡温度、气体流量、SiC粉末体积百分含量对泡沫铝合金形成的孔径和壁厚的影响关系。 相似文献
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1Cr20Co6Ni2WMoV钢热变形行为研究 总被引:1,自引:0,他引:1
文章采用Gleeble-2000热模拟试验机对1Cr20Co6Ni2WMoV热强钢的热变形行为进行研究。变形温度为950℃,1000℃,1050℃,1100℃,1160℃,变形速率为0.01s~(-1),0.1s~(-1),1s~(-1),10s~(-1)。结果表明.1Cr20Co6Ni2WMoV钢在低应变速率热压缩变形过程中发生明显的动态再结晶;当应变速率大于10s~(-1)时,只发生动态回复。动态再结晶晶粒随变形温度降低,应变速率升高而减小。随应变速率的提高,峰值应力和峰值应变均升高。 相似文献
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泡沫铝发泡过程动力学 总被引:6,自引:1,他引:6
针对泡沫铝发泡过程的动力学过程进行了详细的讨论.主要进行了用TiH2作为发泡剂制备泡沫铝材过程中熔融铝中发泡剂的分解、氢气泡的产生、长大、合并、消失等过程的动力学分析,为发泡过程及泡沫铝的结构控制提供了理论依据. 相似文献
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刘荣佩 《昆明理工大学学报(自然科学版)》1992,(1)
本文对40C_r 的断裂韧性试样断口进行了扫描电子显微镜观察分析.结果表明:断裂韧性试样预制疲劳裂纹区之后有一个较平坦的延伸区,延伸区后就接着是有一定宽度的韧窝区,它们的出现与否及宽窄程度与材料的断裂韧性 K_(IC)值有密切关系.延伸区宽度 W 越大,材料 K_(IC)值越高.W 与裂纹尖端张开位移量2V_C 成正比,关系为:W≈1/2(2V_c),从而使 K_(IC)~2=2Eσ_s(2V_c)≈4Eσ_sW,则只要在电镜下测出延伸区的宽度 W 就可得到40C_r 材料的断裂韧性值,该值同其它测试方法所得的结果相比较为接近,所以可把电镜法作为估算材料的断裂韧性的一种途径. 相似文献
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通过对渗层硬度分布、金相组织形貌和物相组成,以及拉伸性能、缺口敏感性和延迟断裂抗力等的分析,研究了18Ni300马氏体时效钢离子氮化后的渗层及对力学性能的影响。结果表明:离子氮化表面形成了Fe_4N硬化相,硬度从表面820 HV逐步下降到基体的610HV。由于平缓的硬度分布和不存在Fe_(2-3)N脆性相,使渗层与基体具有较强的协调变形能力;离子氮化后缺口与光滑抗拉强度之比仍达到1.2,可保障氮化构件的安全性。极低的位移速度(0.0015mm/min)缺口拉伸证明了氮化并未增大延迟断裂倾向。 相似文献
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一种间接成型矩形管的孔型设计方法 总被引:2,自引:2,他引:0
对现有先焊接为圆管后成型为矩形管的孔型设计方法进行了评述。提出一种新的矩形管孔型设计方法——圆心角互余法。它以矩形管的直线段长边、短边和过渡圆角所对应的管坯弧长在变形过程中的比值保持不变为设计原则 ,在四分之一圆周上使三部分弧长对应的圆心角之和始终互为 90°。该方法设计简单 ,变形参数易于设定和调整 ,且成型精确 ,有利于提高产品的尺寸精度。 相似文献