浅谈溢洪道的设计要点

通过某溢洪道的设计,阐述了溢洪道的设计要点,提供符合实际情况的合理的设计。     

离子色谱法同时测定环境样品中的甲酸、乙酸、氯乙酸

采用离子色谱法同时测定环境样品中的甲酸、乙酸、氯乙酸,简便快速,准确性较好,灵敏度较高。甲酸、乙酸、氯乙酸的检出限依次为0.030,0.096,0.574μg/mL(S/N=3),在1~20μg/mL浓度范围内均呈现良好的线性关系,相关系数(r)均大于0.998。将三种目标物定量加入到空白水样中,甲酸、乙酸、氯乙酸加标回收率均在95.04%~105.46%范围内,其RSD值均在1.65%~3.12%之间。结果表明,该法可应用于雨水、地下水、地表水等环境样品中甲酸、乙酸和氯乙酸的测定。     

碎煤机出口粉尘治理

通过对输煤系统粉尘浓度较高的碎煤机出口粉尘产生的原因的分析，制定了导料槽扩容加挡尘帘改造、水喷雾抑尘和布袋除尘等治理措施。经过综合治理，碎煤机出口粉尘浓度大大降低，达到了国家标准。     

脱丁烷塔超压泄放工况动态模拟

针对轻烃回收装置中脱丁烷塔的主要超压工况,包括回流中断、局部停电、全厂停电工况,进行了动态模拟。结果显示:事故工况发生初期影响压力上升速度的主要原因是空冷器的冷却负荷,而影响事故工况时最大泄放量的主要原因是泄放过程中塔底重沸器传热温差的变化。3种工况下动态模拟泄放量计算结果小于热平衡法计算泄放量和工艺包泄放量,但是得到的最高泄放温度要高于其他计算方法,在全厂停电工况时分别为136 765,604 945,319 890 kg/h。动态模拟可以大大降低放空系统及火炬系统设计难度及投资,并且为使用高安全等级保护系统(HIPS)进一步降低泄放量的设计提供了重要设计依据。     

加氢裂化装置超临界火灾泄放工况计算

介绍了超临界流体火灾泄放工况下泄放量及安全阀面积的两种计算方法(理想热膨胀法和严格数值法),比较了这两种方法的理论基础和计算步骤,并以加氢裂化装置反应系统的超临界火灾工况为例,分别使用两种方法进行核算。结果显示使用理想热膨胀法计算泄放温度为559.5℃,泄放量为10 687 kg/h,安全阀面积为130.3 mm~2;使用严格数值法计算泄放量为2 492 kg/h,安全阀面积为31.54 mm~2,工艺介质温度在23.5 min内上升到492℃。严格数值法更符合超临界火灾泄放工况过程的实际情况,具备严格的理论基础,泄放量及安全阀面积计算结果远小于理想热膨胀法,可以有效避免超临界火灾泄放工况下安全阀及相关管线的过度设计,并且可以计算出泄放速率以及泄放温度随时间的变化。建议在工程设计中选用严格数值法进行加氢裂化装置反应部分的超临界流体火灾工况的安全阀设计。     

美岱水库金属结构的布置与设计

文章介绍了美岱水库金属结构的布置及设计特点,并着重对泄洪排沙洞高水头闸门的设计情况进行分析、说明。     

“工学结合”教学模式下教学环境构建

连锁经营作为一种现代营销方式,是当今国际上通行的经营业态,它以独具的组织结构和经营方式迅速发展。连锁经营产业的快速发展给商品流通管理和服务业带来了大量人才需求,尤其是管理型人才。这类人才是复合型应用人才,能满足连锁企业发展需要。以可持续发展为指导思想,以职业活动为导向培养人才,满足企业需求。为此,要探索改革教学模式,校企合作,构建教学环境,提高学生技能,实现"零距离"就业。     

三种不确定性条件下的拦截器目标分配模型

为深入研究反导决策的机理和方法,对导弹防御作战中威胁识别结果、落点预报以及拦截器拦截概率的不确定性进行了分析和建模,构建了不确定条件下拦截器对来袭目标分配的规划模型,所建模型与反导作战实际密切相关。针对拦截概率置信水平的两种不同情况,分别将问题转化为带区间参数的非线性规划模型以及三种机会约束规划模型并利用混合智能算法进行求解。     

燃煤管理及配煤掺烧的几点体会

火力发电成本近80%来自燃煤的消耗,为降低发电成本,加强燃煤管理及配煤掺烧对火力发电企业节能具有积极的意义。文中结合某火力发电公司所面临的形势,谈谈燃煤管理及配煤掺烧的几点体会。     

加氢装置两相泄放工况安全阀的选型计算

介绍了用API STD 520标准在均相平衡法两相泄放工况条件下计算质量通量及安全阀所需面积的常用简化法(Omega法)和严格法的理论基础和计算步骤。并以加氢裂化装置典型的两相泄放工况为例,分别使用两种计算方法对计算与结果进行分析。结果表明:对于热低压分离器两相泄放工况,Omega法计算得到的临界质量通量为21 031 kg/(s·m~2),严格法结果为20 462 kg/(s·m~2);Omega法安全阀计算面积为30.24 cm~2,严格法结果为31.09 cm~2。对于冷低压分离器两相泄放工况,Omega法计算得到的临界质量通量为17 125 kg/(s·m~2),严格法结果为16 841 kg/(s·m~2);Omega法安全阀计算面积为14.81 cm~2,严格法结果为15.06 cm~2。对于多组分宽馏程且有不凝气的两相泄放工况,严格法计算更加保守,但是两种计算方法的偏差对于安全阀选型基本没有影响,在实际工程应用中从简化计算的角度,推荐使用90%泄放压力计算的Omega法。