熔体直纺129dtex/144f涤纶细旦POY的生产工艺

介绍了在直接纺丝设备上,通过工艺调整与设备改进,成功开发129dtex/144f涤纶细旦POY的经验。     

聚酯装置终聚釜反应机理及工艺优化探讨

通过对终聚反应机理及工艺优化的探讨,以提高聚酯装置生成熔体的质量。具体方法是根据生产负荷的变化,控制入口液位在适当范围内,并通过调整搅拌转速,使釜内物料达到最佳成膜效果,以保证物料在正常真空度条件下以最低的反应温度、最短的停留时间完成终聚反应,同时最大限度地减少副反应。通过以上措施,有效降低了聚酯熔体的端羧基含量及 b 值。因此终聚反应工艺优化的核心是控制终聚釜入口液位,稳定真空度及真空蝶阀开度。     

热辊GR1、GR2对FDY生产的影响

在FDY纺丝拉伸一步法纺丝工艺中，GR1、GR2单元对FDY丝的强伸、条干、染色、沸水等指标以及对丝束的张力和张力分布都有着极大的影响。本文较为详细地分析了GR1、GR2单元对FDY生产的影响，并就此对GR1、GR2单元的参数调节进行了探讨。     

降负荷对涤纶短纤维生产的影响及对策

阐述短纤维生产中因为负荷降低对生产工况和产品品质的影响。分析了降负荷造成纺丝断头率增加,纤维强伸性能趋向低强高伸,原丝CV值减小但成品丝CV值增大,后加工运转率下降等现象的原因。提出了降低熔体系统温度、改进作业条件、降低后加工车速及更换喷丝板规格等应对措施。     

2-83 dtex/36 f直纺扁平涤纶FDY生产工艺探讨

采用特性黏度为0.645 dL/g的半消光PET熔体直接纺丝、利用双头纺工艺生产2-83 dtex/36 f扁平涤纶FDY。结果表明:采用喷丝板孔长为1.6 mm,孔宽为0.12 mm,油嘴上油,纺丝温度287℃,纺丝速度1 900 m/min,环吹风风压40 Pa,拉伸温度92℃,拉伸倍数2.3².5,卷绕速度4 400 m/min,生产的扁平涤纶FDY条干不匀率为1.32%,沸水收缩率7.3%,产品染色均匀度大于4级,扁平度4.82,利用双头纺工艺倍增了产能。     

聚酯装置终聚釜反应机理及工艺优化探讨

通过对终聚反应机理及工艺优化的探讨,以提高聚酯装置生成熔体的质量。具体方法是根据生产负荷的变化,控制入口液位在适当范围内,并通过调整搅拌转速,使釜内物料达到最佳成膜效果,以保证物料在正常真空度条件下以最低的反应温度、最短的停留时间完成终聚反应,同时最大限度地减少副反应。通过以上措施,有效降低了聚酯熔体的端羧基含量及b值。因此终聚反应工艺优化的核心是控制终聚釜入口液位,稳定真空度及真空蝶阀开度。     

熔体直纺2～60 dtex/72f涤纶FDY生产工艺探讨

采用特性黏度为0.645 dL/g的半消光PET熔体直接纺丝、利用双头纺工艺生产2～60 dtex/72 f涤纶FDY。结果表明,采用喷丝板孔径为0.20 mm,长径比为2.8,无风区高度80 mm,油嘴上油,纺丝温度289℃,环吹风风压40 Pa,拉伸温度91～93℃,拉伸倍数2.2～2.4,卷绕速度4 300 m/min,生产的涤纶FDY条干不匀率为1.35%,沸水收缩率7%,产品染色均匀度大于4级,利用双头纺工艺产能增了1倍。     

涤纶长丝生产中铲板周期的优化探讨

通过对熔体放流时间和断头次数的比较来确定适宜的铲板周期。铲板周期的优化,有利于改善涤纶长丝的生产状况,降低熔体消耗,提高产品的满卷率和等级品率。     

涤纶POY上油不匀的原因分析及对策

采用特性黏数为0.645 dL/g的半消光PET熔体直接纺丝生产135 dtex/72 f涤纶POY,从工艺及设备等分析了涤纶POY上油不匀的原因,并提出了解决措施。结果表明:涤纶POY上油不匀的主要原因是油嘴丝路不正确、出油不连续及油剂性能差等;控制油剂系统调配槽、高位槽、现场槽的工艺温度分别为35,25,20℃,油剂泵转速大于8 r/min,油剂调配时间小于1 h,丝束与油嘴接触夹角为5°,可以有效避免涤纶POY上油不匀,纤维的条干不匀率可降低至1.25%。     

乙二醇蒸气喷射泵运行的影响因素分析

介绍了聚酯装置中乙二醇(EG)蒸气喷射泵系统工艺流程;从EG蒸发器压力和温度、EG喷淋流量、液环泵系统及工艺条件等方面对影响EG蒸气喷射泵运行的因素进行了系统分析,并提出了蒸气喷射泵平稳运行的相应措施。指出EG蒸发器压力低、EG蒸气喷射泵喷嘴堵塞及工艺波动是影响EG蒸气喷射泵平衡运行的主要因素。应减少EG蒸发器的EG流量波动,控制其液位在500~600 mm,生产中循环冷却水温度25~32℃,稳定EG蒸气喷射器喷啉流量,并优化工艺条件,加强循环泵的日常维护。