小型电机定转子片分片模中心导正肖

我厂生产的小型电机JO_23—6定转子片的冲压工艺分三道工序生产。首先将卷料或大张料剪成条料,然后分别进行冲孔和落元,首先将轴孔和轴孔上的键槽及转子槽孔冲出,第二以轴孔定位冲定于槽孔及拉板槽孔,第三以轴孔定位将定转子片分开。     

精轧机在线监测诊断与故障分析

简述宣龙公司精轧机在线诊断监测系统的构成;通过对监测数据分析,及时发现了20#机架存在的问题,避免了事故进一步扩大;在线监测系统的应用,对设备可靠运行起到了积极的保障作用,实现了由事后维修、定期维修到预知维修的根本转变。     

润滑油在内插同轴交叉翼型涡产生器管内流动与传热特性分析

以润滑油为工质,采用数值方法对圆管内插同轴交叉等腰梯形涡产生器的管内流动与传热进行了数值模拟,分析了不同结构参数如扭率（T_r=3,4,5,6）、间距比（S_s/W=0.8,0.9,1.1,1.2）和基带宽度比（W_b/W=0.30,0.45,0.60,0.75）对圆管内插同轴交叉等腰梯形涡产生器的管内流动与传热特性的影响。结果表明：在相同Re下,平均Nusselt数Nu_m、二次流强度Se、强化传热因子JF均随扭率和间距比的减小而增大,而其与基带宽度比的变化没有明显规律,阻力系数f随着扭率的减小和基带宽度比的增大而增大,间距比对f的影响甚微。在相同结构参数下,JF和Se均随Re的增大而增大。在Re=50~1000范围内,相比于光滑圆管,内插不同结构参数的同轴交叉涡产生器的Nu_m增加了32.8%~208.6%,f增加了3.38~8.92倍,JF最大可达1.434。Nu_m与Se呈幂函数相关,内插同轴交叉翼型涡产生器管内的二次流强度决定了其对流换热强度。     

新型电度表磁钢热磁处理试验小结

利用卧式两极磁场机处理铝镍钻五类C型电度表磁钢,采用传统的跨极头方法来处理,极头间距的调整受产品尺寸的不同所限制,难以达到要求的程度,冷却速度难以控制处理,后产品的性能不稳定,合格率很低,生产效率无法提高,因而经济效益很差。我们采取了新的处理方法,经过批量试验,克服了上述弱点,取得了良好的效果,本文就试验情况作简要介绍。     

LD泵浦Nd:YVO4／SESAM锁模激光器实验研究

报道了利用LD泵浦Nd∶YVO4激光器,用半导体可饱和吸收镜(SESAM)做被动锁模元件,实现了高效的连续锁模运转,输入功率7.5W时得到2.45W的激光输出,光-光转换效率达32.7%,锁模脉冲的重复频率为108MHz.     

LD端面泵浦Nd:KGW激光器热效应的理论研究

通过建立晶体的热传导模型,合理设定边界条件和求解泊松方程,得到了晶体内部的温度分布图。进而计算了Nd:KGW晶体由端面形变引起的光程差和总的光程差,同时得到了不同抽运功率下的热焦距。计算结果表明,Nd:KGW晶体的热效应十分严重,晶体的端面形变是导致热透镜效应的主要因素。     

内插不同形状涡产生器管内层流流动与传热特性的对比分析

内插扰流元件是一种可操作性强的管内强化传热方式，其强化传热机理主要是在管内诱导产生了二次流。在均匀壁温热边界条件下，对内插不同形状涡产生器管内层流流动与传热特性进行了数值分析。研究发现：在扭带基础上裁去部分面积相同的条件下，管内插等腰梯形涡产生器的换热能力最强，直角梯形涡产生器次之，矩形涡产生器的换热能力最差，管壁上的局部Nusselt数的峰值所在圆周位置及其大小与涡产生器形状有关，而不同形状的涡产生器对管内流动的阻力系数影响较小。插入涡产生器后，管内二次流强度参数Se和平均Nusselt数Nu均随Reynolds数Re的增大而增大，二者随Reynolds数Re的变化规律具有一致性。平均Nusselt数Nu与二次流强度参数Se呈幂函数相关，内插涡产生器管内的二次流强度决定了其对流换热强度。     

球缺式热风炉箅子的铸造工艺

球缺式热风炉箅子是我厂第一次承揽的热风炉部件，此种炉箅子尺寸超长，箅子(四)最长为6540mm。根据目前我厂现有的工装设备，经过仔细分析研究，针对生产实际，制定了切实可行的铸造工艺，并在生产过程中进行了改进，生产出了合格产品。球缺式热风炉箅子的开发成功，填补了我公司此项产品的空白。     

老塘水体下采煤

蛟河三井,在上部老塘大量积水、层间距为55米的条件下进行了开采,取得了安全采煤4.5万吨的效果。     

电脱水控制柜的常见故障及分析处理

电脱水控制柜是油田生产中的一个重要设备。根据多年的现场工作经验,本文详细地说明了电脱水控制柜的工作原理,并对其在大庆油田实际应用中常见故障进行了分析、判断,为日常工作中处理电脱水控制柜的共性问题提供了一些参考。