基于步冷试验的2.25Cr-1Mo-0.25V钢母材及焊缝回火脆化研究

对原始态、步冷态、脱脆态和脱脆步冷态2.25Cr-1Mo-0.25V钢母材及焊缝冲击试验结果进行分析,得到了母材和焊缝在不同状态下的韧脆转变温度vTr54.2和FATT以及脆化度ΔvTr54.2和ΔFATT。试验结果表明,步冷试验之后,母材发生较低程度脆化或脱脆现象,但是脆化度或脱脆度较低,表明母材具有良好的抗回火脆化性能;经脱脆试验后,母材和焊缝都发生较高程度的脱脆,表明材料的脆化主要是由于回火脆化引起的,脱脆试验使得材料的韧脆转变温度降低;脱脆步冷试验后,焊缝发生较高程度的脆化,焊缝对脱脆步冷试验的敏感性较高,脱脆步冷试验有效促进了焊缝的脆化。在相同脆化条件下,母材的脆化敏感性低于焊缝,焊缝更易发生脆化。     

从手段上升为科学——用严密的逻辑打造全新的一元防伪体系

世界面临严峻的商品防伪难题 全球每年销售的假冒商品价值高达5000亿欧元，相当于世界贸易总额的7％。假冒伪劣商品的销售早已越过国界，已与艾滋病、贩毒吸毒、环境污染并列为世界四大公害。在中国，随着商品销售、物流水平的不断提高，造假者有了很大的生存空间。     

年产250吨羊毛脂聚氧乙烯衍生物的开发

本介绍了以工业羊毛脂为原料，采用乙氧基化新工艺生产毛脂聚氧乙烯衍生物系列产品。质量检测表明：该中试装置生产的系列产品各项技术指标超过小试旧工艺水平，达到国际上同类产品的先进水平。中还简要介绍了产品的性能，安全性以及使用情况。     

球度误差分离技术

本文对球度误差的分离技术和理论方法进行了研究．并在此基础上给出了球度误差的平面评定理论和方法．     

电磁感应爆破系统的地下爆破

我们已研究了一种新的起爆系统,该系统使电力爆破作业中的操作得到简化,而且大大增加了此作业中的安全性,该系统根据变压耦合原理工作如下:当高频交流脉冲(70～110KHz)加到引线以及连线(初级回路)上,在线芯产生磁通量,并有感应电流通过雷管的带环脚线(二次回路),于是感应电流引爆雷管.连线是双股的,将其中一根与(雷管)脚线的端环一起穿过U型线芯的中心,然后移动I型线芯便保证连接可靠,由于雷管脚线扣环且绝缘,而频带匹配又是一定的,因此,该系统对杂散电流、漏泄电流、电力输电线、无线电频、静电和闪电等都有更好的安全性.我们已将该系统命名为"MBS" ( Electrio Magnetic induction Blasting System ). MBS的爆破作业与传统的电力爆破相似,但某些部分是不同的,如雷管脚线扣环且绝缘,通过NMS中的线芯实现连线(connecting wire)与雷管的电磁联接.由于雷管的结构和线芯的特性,MBS在电力爆破作业中具有更好的安全性而且简化了操作.MBS已应用于许多爆破现场,特别是地下爆破现场已用于排除杂散电流和漏泄电流的危险性.     

钢表面化学气相沉积TiC晶体的择优取向

本文用化学气相沉积(CVD)法,以TiCl_4-CH_4-H_2为原料气体,在不锈钢表面获得了致密的TiC膜.研究了TiC的成膜速度、表面形貌和晶体择优取向与沉积条什的关系.结果表明,沉积温度T_(dep),碳钛比CH_4/TiCl_4强烈地影响了TiC的成膜速度、表面形貌和晶体择优取向.CH_4/TiCl_4低时,TiC晶体的择优取向为(220):而CH_4/TiCl_4高时,TiC晶体的择优取向为(200).TiC晶体的择优取向主要取决于气氛中活性碳的平衡浓度。     

基于反射系数傅里叶逆变换的电缆局部缺陷诊断方法研究

为了及时发现电缆中存在的潜伏性缺陷,研究一种基于反射系数傅里叶逆变换的电缆局部缺陷诊断方法。首先根据传输线理论建立电缆计算模型,然后采用快速傅里叶逆变换（IFFT）将电缆首端反射系数谱转换到空间域,最后利用缺陷定位诊断函数DF（x）实现电缆局部缺陷的定位和诊断。针对存在典型局部缺陷的10 kV交联聚乙烯（XLPE）电缆仿真分析,当选取适当的测试频率和测试点数,缺陷定位误差最低可达0.01%。定位曲线中缺陷对应的DF（x）幅值受分布参数的影响,与电容变化的程度线性相关;缺陷长度在一定范围内,DF（x）幅值与缺陷长度成正比;随着缺陷到电缆首端距离的增加,DF（x）幅值成指数衰减;此外,电缆上多处缺陷的诊断结果相互独立。结果表明,该方法具有良好的灵敏度和精确性。     

关于低Al—Cr氮化钢离子氮化的研究

低 Al—Cr 氮化钢(CO.14%,Cr0.95%,Al0.27%)切削性能与一般的氮化钢相比,因价格便宜而获得了实际应用。但由于含有低碳、低铝,在只含N_2+H_2 的混合气中离子氮化,氮化层会产生针状γ′。为了防止产生针状γ′,加入 CH_4气进行离子氮化,得到了如下的结果。(1)如果在 N_2+H_2的混合气中加3%CH_4,针状γ′就消失而变成ε,并获得致密的氮化层。此时的硬度梯度曲线与同时供给碳、氮元素的气体软氮化结果完全一致。(2)N_2:H_2=70:30,用570℃处理1～10小时,表面硬度(距最表面0.025毫米)为 Hv860～890,处理7～10小时有效氮化层深度(Hv513以上)达到0.3毫米以上。通过添加3%CH_4的氮化,表面硬度可达 Hv970,有效氮化层深度稍微减少。氮化结果虽然比 SACM_1钢氮化的表面硬度稍低,但氮化层深度显著增大。