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我国现行的结构传播固定设备室内噪声排放限值不尽合理。通过将白噪声滤波获得31.5~500 Hz各倍频程带宽样本,调整其声压级至标准限值后合成原始声样本,并适当调整各倍频程频带声压级,合成新的声样本,采用成对比较法,对比研究各声样本的主观烦恼。结果表明,在A声级或响度级相同情况下,降低31.5 Hz与63 Hz倍频程频带声压级,并提高125 Hz、250 Hz及500 Hz倍频程频带声压级,声样本主观烦恼均小于原始声样本;在各倍频程中,31.5 Hz倍频程频带声压级与声样本主观烦恼度最为相关,且呈显著正相关(p < 0.01),Pearson相关系数为0.925~0.951。 相似文献
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高压直流(DC)输电线路交叉跨越是我国特高压(UHV)技术发展中出现的问题。由于两回DC线路相互影响,交叉跨越区域内合成电场呈复杂的三维分布,UHV DC输电工程地面合成电场计算较为困难。选取典型±800 kV UHV DC输电工程进行地面合成电场的实测研究。参照GB 39220—2020,采用HDEM-01合成场强仪进行野外现场实测。测量参数为有效期内的场磨传感器上积聚的电荷量。测量结果与运行初期实测数据的对比结果表明:±800 kV换流站周边运行初期合成电场强度略低于后期,且整体水平较低;沿线电磁环境敏感目标运行初期、后期的实测数据中,74%的数值小于5 kV/m。通过此次研究,明确了UHV DC输电工程合成电场不同时期的特性。该研究有助于推进UHV DC输电工程的快速建成,并提高其运行安全性,从而推动电力工程建设的发展。 相似文献
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我国现行的结构传播固定设备室内噪声排放限值不尽合理。通过将白噪声滤波获得31.5~500Hz各倍频程带宽样本,调整其声压级至标准限值后合成原始声样本,并适当调整各倍频程频带声压级,合成新的声样本,采用成对比较法,对比研究各声样本的主观烦恼。结果表明,在A声级或响度级相同情况下,降低31.5Hz与63Hz倍频程频带声压级,并提高125Hz、250Hz及500Hz倍频程频带声压级,声样本主观烦恼均小于原始声样本;在各倍频程中,31.5Hz倍频程频带声压级与声样本主观烦恼度最为相关,且呈显著正相关(p<0.01),Pearson相关系数为0.925~0.951。 相似文献
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随着电网设施的发展,变电站的低频噪声问题越来越受到关注。为分析500 kV变电站厂界低频噪声控制指标的适用性,基于实测数据对9座变电站厂界低频噪声进行了分析,并选取2座变电站分别对其实体围墙上下方和主变附近采取降噪措施前后的厂界噪声进行了比较。结果表明,变电站厂界低频噪声在中心频率为100 Hz的1/3倍频带上的峰值最为明显。厂界低频噪声样本低频段声能量比例θlow和LCeq-LAeq平均值分别为87.2%和11.0 dB,并且呈现出LAeq较低的声样本的θlow和LCeq-LAeq却较大的规律。围墙下方的厂界噪声LAeq和L100 Hz通常小于围墙上方,但θlow和LCeq-LAeq却可能更大。通过主变附近采取降噪措施使厂界噪声LAeq和L100 Hz得到有效控制的情况下,θlow和LCeq-LAeq也可能比原来更大。可见,直接引入θlow和LCeq-LAeq指标来评价变电站厂界低频噪声存在一定缺陷。分析结果可为变电站厂界低频噪声排放控制指标选取和限值确定提供参考。 相似文献
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门洞有利于变压器声屏障的通风等,但是对屏障声学性能的影响程度却不得而知。以某500 kV变电站主变及其高压侧声屏障(设3.2 m×3.2 m门洞)为对象,开展现场试验和模型预测。试验结果表明,受声点距离屏体越近,声屏障效果越好。声屏障在门洞全开、半开、关闭状态下,可使屏体外8 m范围内的噪声LAeq平均降低3.1 dB(A)、6.9 dB(A)、10.7 dB(A),站内道路处的噪声SIL平均降低3.7 dB、9.1 dB、13.4 dB。门洞从全开状态转换到半开状态时,屏体外噪声频谱的变化主要集中于中高频,而从半开状态转换到关闭状态时频谱变化分布相对较广。变电站厂界噪声频谱随门洞状态调整的变化也呈现出相似规律。采用通透门洞法可以较好模拟门洞对声屏障的影响,模型预测值与实测值较接近。研究成果可为门洞在变压器声屏障中的应用提供数据支撑。 相似文献
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