铁基合金中氢致冷加工内耗峰

用声频内耗方法研究了 Fe—0.5C,Fe—0.5Ti 和 Fe—0.5C—0.5Ti 合金中的氢致冷加工内耗峰(H—CWP)。确定了不同合金中 H—CWP 的特征及其激活能以及氢与位错的结合能。对合金元素对 H—CWP 以及氢与位错的交互作用的影响进行了讨论。     

阴极保护条件下X80钢在新疆农田土壤和模拟溶液中的氢脆敏感性差异研究

选择西部管道用大管径X80钢,通过外加阴极保护电位下的慢应变拉伸试验结合阴极极化曲线对比分析了其在新疆农田水饱和土壤及其模拟溶液中氢脆敏感性的变化规律。结果表明,随阴极保护电位的负移,X80钢的断面收缩率和延伸率逐渐降低,氢脆敏感性增加;农田土壤和模拟溶液中阴极保护电位分别达到-1.15V(CSE,下同)和-1.10V时,X80钢发生明显脆断;X80钢在模拟溶液中的氢脆敏感性高于在土壤中。因此利用土壤模拟溶液对X80钢进行氢脆敏感性研究更偏保守,是适宜的。     

硼含量对有序态(Fe,Co)3V合金环境氢脆的影响

通过在真空和氢气环境下的拉伸实验,研究了硼含量对有序态(Fe,Co)_3V合金力学性能和环境氢脆的影响。结果表明,当在有序态(Fe,Co)_3V合金中添加0.02%B(质量分数)时,相对于无硼合金,合金的晶粒尺寸减小了27.5%,合金在真空和氢气中的抗拉强度和延伸率均达到最大值;而当硼含量继续增加时,合金的晶粒尺寸、合金在真空和氢气中的力学性能均保持不变。无硼有序态(Fe,Co)_3V合金在氢气中呈现严重的环境氢脆,当在合金中添加0.02%B后,合金氢脆因子降低了34.4%,合金的断口形貌由完全沿晶断口转变为穿晶和沿晶的混合断口;当合金中的硼含量继续增加时,合金的氢脆因子不再降低,恒定在50%左右,即硼原子只能部分抑制有序态(Fe,Co)_3V合金在氢气中的环境氢脆。     

复合环形气瓶爆裂原因分析

复合环形气瓶爆破压力58 MPa,未满足60 MPa设计指标。气瓶水压爆破试验前依次经强度试验、气密性检查和疲劳试验。气瓶外层缠绕芳纶纤维,内衬为TC4钛合金超塑成形后激光焊接。运用多种分析手段开展内衬裂纹及断口的宏微观形貌分析、特征微区化学成分测定、焊缝金相组织检查。结果发现:在内衬内焊缝收弧焊趾部位存在裂纹源,裂纹源由数个微氧化脆性准解理小平面组成,源区与瞬断过渡区有疲劳条带特征。分析表明,裂纹源形成于焊接过程,在疲劳试验中发生疲劳扩展,而后爆破试验因裂纹前端应力强度因子达到临界值而发生失稳爆裂,裂纹性质为氢脆裂纹,属焊接气体保护不充分引起的环境吸氢。     

风力发电机高强度螺栓断裂分析

采用扫描电镜、硬度检验、冲击性能试验、金相检验、化学成分分析等方法对安装在某风力发电机上的12.9级高强度螺栓断裂原因进行分析。结果表明,螺栓的断裂原因是氢致延迟断裂,螺栓基体残留一定浓度的氢及预紧力过大是诱发螺栓氢脆的主要原因。提出高强度螺栓制造、安装以及使用过程中应注意的问题。     

齿轮轴开裂原因分析

齿轮轴放置一段时间后发生开裂。通过宏微观观察、金相组织检查、硬度测试、能谱成分分析以及氢含量测定,对齿轮轴的开裂性质和原因进行分析。结果表明:齿轮轴开裂性质为氢致延迟脆性开裂;齿轮轴开裂与氢含量关系较小;齿轮轴内部存在较大的Al₂O₃?(CaO)_X夹杂缺陷,导致较大的应力集中,这是齿轮轴发生氢致脆性开裂的主要原因。应严格控制齿轮轴原材料的质量,防止类似故障的发生。     

15MnVN钢氢脆敏感性的研究

采用三种试验方法研究了氢对钢材热影响区延迟断裂的规律，同时研究了定负载应力对氢脆断口形态影响，以此研究15MnVN钢氢脆敏感性。     

石油管材的氢致裂纹与滞后断裂

氢致裂纹和滞后断裂是石油管材的主要失效形式之一。论述了石油管材的氢致裂纹和氢致滞后断裂（应力腐蚀）的区别和联系，重点讨论了石油管材在H2S中产生氢致裂纹的特征和条件，以及钢中非金属夹杂物、化学成分、组织结构等对氢致裂纹的影响。同时，讨论了石油钻具氢致滞后断裂的特点；提出了预防氢致开裂和氢致应力腐蚀的若干措施。     

闭锁体裂纹原因分析

闭锁体在靶场进行实弹射击实验时发现裂纹,通过对断口的宏观和微观分析、金相组织以及力学性能实验,并对裂纹处的微区成分变化进行了测试,最后结合零件的工艺过程,找出了裂纹的产生原因,并提出了改进措施.     

金属材料氢脆及应力腐蚀断裂试验设备的设计

本文结合所研制的金属材料氢脆及应力腐蚀断裂试验设备，讨论了它的设计,工作原理和使用方法。