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71.
密肋复合墙体压弯剪复合受力性能非线性数值分析 总被引:2,自引:0,他引:2
应用通用有限元程序ANSYS,采用"实体单元-组合式配筋"计算模型,以墙体剪跨比、边框柱截面尺寸及配筋率作为变化参数,对墙体压弯剪复合受力性能进行非线性有限元分析。通过对不同墙体模型的承载力以及墙体截面正应力和应变等计算结果的分析,研究较大剪跨比密肋复合墙体的破坏形态及特征、受剪及受弯承载力的影响因素、压弯极限状态下墙体的应力及应变特征,为复合墙体正截面压弯承载力计算公式及构造措施的建立提供依据。经对比分析表明,有限元计算结果与试验结果吻合较好。因此,采用提出的有限元模型及方法得出的密肋复合墙体压弯剪复合受力性能的非线性有限元分析结果是可靠且可信的。 相似文献
72.
混凝土结构裂缝扩展的双G准则 总被引:8,自引:0,他引:8
断裂力学基本上有两种分析裂缝稳定性的方法 :应力强度因子法和能量法。在混凝土断裂性能的描述上两者应该是等效的。针对目前大多数混凝土断裂模型以应力强度因子型的断裂韧度作为判定准则 ,本文尝试从能量的角度出发 ,结合线弹性断裂力学和虚拟裂缝区上的黏聚力分布 ,以能量释放率G作为断裂性能判定参数 ,建立了混凝土结构裂缝扩展的双G准则。与双K断裂参数相对应 ,双G准则引入了两个重要的裂缝扩展判定参量 :起裂断裂韧度GiniIc 和失稳断裂韧度GunIc 。其中 ,起裂断裂韧度GiniIc 对应于起裂荷载Pini和初始裂缝长度a0 ;失稳断裂韧度GunIc 对应于极值荷载Pmax和临界有效裂缝长度ac。根据线性渐进叠加假定 ,可以把 (Pini,a0 )和(Pmax,ac)代入线弹性断裂力学相对应的公式直接求得GiniIc 和GunIc 。考虑到起裂荷载Pini的不易确定性 ,本文引入黏聚力分布引起的能量损耗GcIc,通过三者GiniIc 、GunIc 和GcIc的关系 ,给出了起裂断裂韧度GiniIc 和失稳断裂韧度GunIc的适用计算公式 ,并通过三点弯曲梁实验得到了验证。 相似文献
73.
钢筋混凝土双向板的弯矩调幅方法 总被引:2,自引:0,他引:2
参照单向连续板的弯矩调幅方法 ,提出了双向板进行弯矩调幅的原则与方法 ,给出了供进行弯矩调幅用的计算表格 ,并且通过一个设计实例 ,介绍了双向板肋梁楼盖的弯矩调幅步骤与计算结果 ,还将此计算结果与按弹性分析方法和按极限平衡方法计算的结果作了对比 相似文献
74.
一边简支、一角点支承的矩形板弯曲 总被引:1,自引:0,他引:1
图1所示边长为a,b的矩形板,OA边简支、B角点支承.对于这种板,要寻求一个满足微分方程及所有边界条件和角点条件的理论解是十分困难的,本文在分析角点条件的基础上提出一种新的挠度表达求解模式,它可以解决该矩形板在板面分布荷载或板边分布荷载下的弯曲. 相似文献
75.
76.
从斜压破坏、剪压破坏等方面分析了受弯构件斜截面破坏的形态,提出了对受弯构件斜截面承载力的计算公式,并阐述了两种斜截面承载力计算步骤,经比较得出各自的特点。 相似文献
77.
开口截面钢-混凝土组合梁弯扭性能的理论分析与试验研究 总被引:4,自引:0,他引:4
对 3根不同扭弯比的开口截面组合梁弯扭进行试验分析得出组合梁的弯型和扭型两种破坏形态。将组合梁划分成三维 8结点实体单元 ,用有限元方法对组合梁在弯扭作用下的工作性能进行了弹性理论分析 ,建立了弯扭强度M -T相关公式。通过编制组合梁截面的弯矩 -曲率全过程计算程序 ,得出了混凝土翼板受力与截面弯矩之间的关系 ,从而阐明了弯扭共同作用下组合梁的受力机理 ,建立了极限状态的弯扭强度M -T相关公式 ,并分析了组合梁截面参数对相关曲线的影响。 相似文献
78.
在数值计算结果的基础上,对火灾作用后钢管混凝土轴压强度承载力和抗弯承载力指标问题进行探讨,并给出其简化计算公式,简化计算结果与试验结果吻合较好。通过分析火灾后荷载-变形全过程关系各阶段的力学指标,提出火灾后轴压σ-ε关系和纯弯M-关系全过程曲线的实用计算方法,简化计算结果与试验结果吻合较好,为进行火灾后钢管混凝土结构体系分析提供依据。 相似文献
79.
80.