《液压与气压传动》课程教学模式改革与实践

《液压与气压传动》是机械类专业学生一门重要的专业基础课程,学生在学习过程中传统的理论教学与职业实际脱节,对课程的理解不足,学生缺少学习动力的问题,我们对这门课程教学进行教学模式及考核方式进行改革,以促进学生提高学习的效率,而且满足现在人才市场对液气压传动方面学生能力的需求。     

液力变矩器仿生叶片压降性能试验

为了提高液力变矩器的性能和效率,在改变叶轮和叶片常规参数的基础上,将仿生学技术融入到叶片设计和试验当中.首先介绍了仿生植物叶片表面和仿生动物皮肤表面设计叶片的思想,然后给出了仿生叶片的制造过程,最后利用研制的试验台对设计的仿生叶片进行了压降性能测试.试验表明,该仿生叶片的减阻特性优于光滑叶片,进而可减小液力变矩器的内部流动损失,提高液力变矩器的整体效率.该试验设计思路和实施过程还可为如何利用仿生学的思想解决工程实践中遇到的问题提供借鉴.     

相变微胶囊悬浮液在螺旋波纹管内层流换热分析

为了减弱高浓度相变微胶囊悬浮液出现的导热系数低和黏度大等传热不利因素的影响,开展了相变微胶囊悬浮液在螺旋波纹管内层流流动换热的数值研究,结果表明:管道入口速度增加时,螺旋波纹管内相变微胶囊悬浮液的相变区范围增幅小于光管;和常规流体水相比,质量分数为5%～20%的相变微胶囊悬浮液的沿程局部修正努塞尔数平均增加0.4倍～3.5倍,悬浮液增强管道换热效果明显;质量分数为10%的相变微胶囊悬浮液和水相比,光管平均修正努塞尔数增加40%,螺旋波纹管平均增加了60%,螺旋波纹管凹槽对流体的扰动使相变微胶囊悬浮液强化换热优势更明显.     

恢复系数对弹丸膛内运动参数的影响

弹丸膛内运动过程中,将其前定心部和膛壁碰撞的恢复系数看成定值,不能真实反映弹丸运动过程。实际上,恢复系数是随前定心部撞击膛壁的速度而变化的。通过对弹炮模型简化成的单球碰撞系统进行有限元仿真,得到恢复系数随前定心部径向速度变化的函数关系。将上述关系应用于弹丸膛内运动的数学模型,计算结果与测量结果基本一致,因此考虑恢复系数的变化具有一定的合理性。     

硫化剂对陶瓷化耐火硅橡胶性能的影响

研究了2,5-二甲基-2,5-二（叔丁基过氧基）己烷（俗称双二五）、2,4-二氯过氧化苯甲酰（俗称双二四）、过氧化二异丙苯（DCP）3种硫化剂对陶瓷化耐火硅橡胶力学性能和烧结性能的影响。结果表明,一次硫化和二次硫化后,使用DCP做硫化剂的硅橡胶的硬度都是最大,使用双二五做硫化剂的硅橡胶的拉断伸长率都是最高,采用双二四做硫化剂的硅橡胶拉伸强度都是最大;使用双二四做硫化剂的硅橡胶烧结硬度最高。综合来看,使用双二四作硫化剂时陶瓷化耐火硅橡胶的力学性能最好,其最佳用量为1.25份。     

基于Aspen和HAZOP的萃取精馏定量风险分析

为提高传统萃取精馏HAZOP分析的准确性,本文提出将过程模拟软件Aspen与HAZOP分析相结合的定量分析方法。以乙酸乙酯-异丙醇萃取精馏工艺和设备为研究对象,建立工艺流程的稳态模型,通过灵敏度分析模块对传统HAZOP分析筛分出的高风险偏差进行定量化模拟,实现偏差后果的定量化,从而确定技术参数的安全操作范围。结果表明：相较于传统HAZOP分析,该方法可以定量化危险事件的后果,其模拟结果可为生产操作提供可靠的安全操作阈值。     

增黏树脂改性乳化沥青性能分析

采用增黏树脂制备树脂改性乳化沥青,分析了改性乳化沥青蒸发残留物老化前后的常规性能、储存稳定性和黏结性能,并采用荧光显微镜(FM)和傅里叶红外光谱仪(FTIR)对改性乳化沥青的相结构和改性机理进行分析.结果表明:掺加树脂能提高乳化沥青老化前后的软化点,降低针入度和延度,其中延度衰减明显;当增黏树脂掺量为25%时,改性乳化沥青在25,45℃下的拉拔强度分别为1.41,0.73MPa,具有优异的黏结性能;当增黏树脂掺量为20%时,改性乳化沥青5d储存稳定性为37.19%,不满足规范要求;当增黏树脂掺量为15%时,树脂与沥青达到饱和状态,形成致密的交联网状结构.因此,增黏树脂的最佳掺量为15%.     

基于PLC与HMI的沥青贯入度仪控制系统的设计

结合PLC与HMI设计一套沥青混凝土贯入度设备的控制系统,利用PID控制算法简便有效的解决了设备水浴的恒温问题。系统自动采集数据、检测精准、人机界面操作简便、系统运行稳定。系统替代了传统的人工实验,大幅提升了实验效率。     

强化混凝处理碎煤加压气化废水生化出水中有机物的实验研究

碎煤加压气化废水生化出水分别用混凝剂PAC和PFC进行强化混凝处理,考察出水有机物(TOC)的去除率。结果表明,采用强化混凝工艺可有效降低水中的有机物,随着混凝剂加药量的增大,有机物的去除率升高,并且使用PFC的效果要优于使用PAC的效果。PAC和PFC分别对应不同的最优混凝水力条件,采用PFC的最优混凝水力条件为混合转速100 r/min,混合时间3 min,反应转速60 r/min,反应时间30 min;采用PAC的最优混凝水力条件为混合转速100 r/min,混合时间0.5 min,反应转速60 r/min,反应时间30 min。