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51.
针对热法海水淡化成品水缺少人体必需的矿物质和水质不稳定的特点,提出利用二氧化碳+上流式石灰石接触池工艺对某石油化工项目的热法海水淡化成品水进行矿化处理。矿化后的海水淡化成品水可以保证钙离子≥20 mg/L,碱度≥80 mg/L,拉森指数≤0.2,实现矿化后出水水质稳定、不具有腐蚀性且满足生活饮用水的要求。采用二氧化碳+上流式石灰石接触池工艺,矿化成本约0.316元/m~3,适合应用于大型热法海水淡化成品水的矿化处理。 相似文献
52.
53.
探究了GB/T 3965—2012《熔敷金属中扩散氢测定方法》中载气热提取法收集条件对测定扩散氢含量的影响,并与水银法进行了对比。研究结果表明,样本炉温设定为400℃,A型试块的内部温度大约在51 min时稳定在358℃左右,B型试块内部温度大约在27 min时稳定在391℃左右;载气热提取法电信号曲线收集结束点的电信号及斜率均接近0时获得的结果与水银法具有较好的一致性。 相似文献
56.
某飞机用1Cr18Ni9Ti不锈钢管在进行弯曲疲劳试验时焊接接头发生断裂。通过宏观分析、微观分析、金相检验等方法,对焊接接头的断裂原因进行了分析。结果表明:焊接结构不合理(焊接热影响区处于截面过渡位置),是导致该1Cr18Ni9Ti不锈钢管焊接接头疲劳寿命降低的主要原因;焊接区域存在未焊透情况,需要对焊接工艺进行优化。 相似文献
57.
《铸造技术》2019,(12):1261-1265
分别采用偏光显微镜和自主研制的焦炭综合热性能检测装置,检测焦炭的光学组织含量和变温-恒温条件下的综合热性能指标。结果表明:代表光学组织综合性质的各向异性程度指数OTI与表征溶损行为的综合热性能指标起始反应温度T_i、平均溶损速率CRR_(25)和等溶损反应后强度CSR_(25)之间是抛物线关系,各向异性程度适中的焦炭起始反应温度T_i和平均溶损速率CRR_(25)较低,等溶损反应后强度CSR_(25)较高。OTI与T_i和CRR_(25)的抛物线关系存在奇异点(J4焦炭),可能与光学组织测定方法自身的局限性有关。OTI指数与表征耐高温特性的综合热性能指标——热处理性指数CPHTI和热处理后强度CPHTS分别呈抛物线关系和逐渐衰减的指数递增关系,但同样存在奇异点(J4和J5焦炭),这可能与光学组织自身组成和气孔、矿物质等其它因素有关。 相似文献
58.
将正辛酸(OA)与癸酸(CA)按比例混合制备二元复合相变材料OA-CA,用于相变温度2~8℃的医药冷藏运输系统中。首先通过理论计算预测了二元混合物的共晶点,确定它的共晶点比例、相变温度及潜热值,然后围绕共晶点比例配制6种不同比例的混合物。结果表明:OA-CA的过冷度为0.4℃、共晶点质量比为71∶29、相变温度为1.7℃、相变潜热为122.1J/g、热导率为0.3231W/(m·K)。对OA-CA低温复合相变材料进行100次循环蓄放冷实验,发现其相变温度、潜热值、热导率均未发生明显变化。 相似文献
59.
通过渣金V-O平衡及VO-Al平衡理论研究,分析了铝热还原FeV50合金制备过程不同冶炼阶段对渣中钒赋存状态的影响,计算得到钒在渣中的热力学还原极限。通过不同物相分析手段,得到铝热还原FeV50合金制备过程实际渣中钒的稳定结构。研究结果表明:渣金共存时渣中钒的稳态为VO;出渣后VO与V_2O_3的稳定性与冶炼氧分压有关,其平衡氧分压为0.41 Pa,常压条件下,VO会进一步氧化。渣中钒含量随合金铝含量的增加而降低,当合金铝质量分数分别为8.0%和20.0%时,对应渣中理论钒质量分数分别为0.16%和0.10%。实际冶炼过程中,冷态刚玉渣中的钒除了已还原FeV_x初级合金之外,主要以类质同象的形式与镁、铝、铁等元素固溶形成Mg(Al,V)_2O_4和(Mn,Fe)V_2O_4复合尖晶石结构。 相似文献
60.
采用溶胶-凝胶法,以异丙醇铝(AIP)为单一铝源,无水乙醇为溶剂,聚乙烯吡咯烷酮(PVP)为聚合物模板,并添加浓盐酸作为催化剂和胶溶剂,制备均一稳定的前驱体纺丝液,再结合静电纺丝与高温煅烧技术制备了Al_2O_3纤维毛毡,用其作为支撑材料吸附月桂酸-棕榈酸(LA-PA)二元脂肪酸低共熔物制备复合定形相变材料。利用红外光谱、X射线衍射、扫描电镜和BET比表面积分析仪等手段研究样品的表观形貌与晶型结构。结果表明:经吸附后制得的LA-PA/Al_2O_3复合定形相变材料具有良好的形貌结构。通过差示扫描量热仪、热导率及自组装热性能测试仪对制备的LA-PA/Al_2O_3复合定形相变材料的储热性能及热能储存/释放性能进行了研究。结果发现其具有适宜的相变温度和较好的相变焓值,拓宽了复合定形相变材料的应用范围。 相似文献