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51.
52.
水电站过渡过程中变顶高尾水洞的非恒定流通常为明满混合流,其流态较为复杂,三维流动现象较为明显。对明满混合流能否准确地模拟直接关系到机组的调节保证参数。为此本文采用1D-3D耦合方法对其进行数值模拟,并与传统的虚拟狭缝法模拟结果进行对比。由此,探讨两种方法在模拟明满混合流分界面波动过程的差异以及对尾水管最小动水压力的影响。结果表明:虚拟狭缝法存在较明显的缺陷,需要做出相应的改进。 相似文献
53.
目前水电站过渡过程数值分析主要是采用面向过程设计基于特征线法的程序,本文从水击的基本方程出发,结合数值计算中显格式与隐格式的优点,提出一种将显格式与隐格式联合用于管网非恒定流计算的思路,建立相应的基于图形操作界面的自动编码与自动分层方法,实现引水发电系统图形化建模,并以追赶法为基础,提出管网隐式差分格式计算的分层并行解法,解决管网中非棱柱体管道及短管在显格式计算中处理困难的问题,实现计算效率与计算精度的综合最优。文中还结合某工程实例,数值仿真对比了等价与真实尺寸尾水管在机组甩负荷过程中压力值的差别。 相似文献
54.
55.
利用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪和硬度测试仪等试验手段,研究了金属型、石墨型及砂型铸造Mg-5Al-0.5Y合金分别在冷却速度为200、150和60℃/min时的微观组织和硬度的变化,并对其机理进行分析。结果表明,随着冷却速度的降低,α-Mg晶粒粗化,晶粒平均尺寸从52.83μm增大到68.96μm,增幅30.53%,而离异共晶β-Mg17Al12相从连续网状分布变为粗大的断续分布,相对含量也由10.35%减少至8.67%,降幅为16.23%;冷却速度的降低及晶粒的粗大化,还致使合金硬度也随之下降,由56.4(HV)降至51.3(HV)。 相似文献
56.
在Ar保护条件下获得冷却速度为1、2、3、4和5℃/min的Mg-6Al和Mg-10Al合金,利用光学显微镜、扫描电镜、能谱分析和Imagetool软件研究慢冷对Mg-6Al和Mg-10Al合金晶粒尺寸以及β相分布特征与数量的影响。结果表明,Mg-6Al和Mg-10Al合金凝固组织由α-Mg相、点状和层片状析出β-Mg17Al12相以及棒状(α+β)共晶组成。随着冷速从5℃/min减小到1℃/min,Mg-6Al与Mg-10Al合金组织中α-Mg晶粒尺寸分别由195.7、180.4μm增至318.7、225.1μm,与此同时β-Mg17Al12相的数量分别由24.56%、45.50%降至18.36%、38.59%。 相似文献
57.
防城港核电站堆内中子通量测量系统指套管碰磨分析 总被引:3,自引:0,他引:3
防城港核电站1号机组主泵惰走试验期间,在对核电站松脱部件和振动监测系统13路加速度通道进行背景噪声例行检查时发现,通过松脱部件和振动监测系统的声音监听设备监测到,安装于反应堆压力容器底部堆内中子通量测量系统导向管上通道有"哒哒哒"的异常信号。为找出异常信号源,利用松脱部件监测系统声监测功能对压力容器底部监测到的异常信号进行分析,该信号不是由松脱部件产生的信号。通过听音棒的辅助监听,最后综合分析得出该信号是由堆内中子通量测量系统指套管在管道路径上碰磨引起。该事件的分析与解决,不仅解决了工程建设需要,对核安全局批准下一步工作开展提供了支持依据,而且对通过松脱部件监测系统来开展由于流致振动引起的中子通量测量系统指套管异常振动诊断有重大的实用价值。 相似文献
58.
59.
稀土Ce添加对Fe83Ga17合金微结构和磁致伸缩性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
为了改善Fe-Ga合金的磁致伸缩性能,采用真空非自耗电弧炉制备了Fe83Ga17Cex(x=0.0,0.2,0.4,0.6,0.8,1.0)合金,用X射线衍射仪(XRD)和扫描电镜及能谱仪(SEM/EDS)分析了合金的微结构,用电阻应变法测量了合金的磁致伸缩性能.结果表明:Fe83Ga17合金由单一的bcc结构A2相组成.而添加稀土Ce后,除x=0.2合金外,Fe83Ga17Cex合金主要由bcc结构的A2相和CeFe2第二相组成.此外,Fe83Ga17合金的微观组织是晶粒粗大的等轴晶,而Fe83Ga17Ce0.8合金的微观组织是晶粒细小的柱状晶.与Fe83Ga17对照合金相比,除x=0.2合金的磁致伸缩系数略小于对照合金外,其他添加稀土Ce后的合金样品磁致伸缩系数均明显增加.添加稀土Ce后,Fe83Ga17Cex合金的磁致伸缩系数随稀土Ce含量的增加呈现出先增加后减小的变化趋势,x=0.8合金的磁致伸缩系数最大,在557 kA/m外加磁场下,磁致伸缩系数达到356×10-6. 相似文献
60.