La对AZ81镁合金β相组织及腐蚀性能的影响

利用金相显微镜和电化学工作站等方法,研究了不同La添加量的AZ81+xLa(x=0,0.1%,0.3%,0.5%,1.0%,质量分数)镁合金的铸态显微组织和腐蚀性能.结果表明,AZ81合金加入La后,不但形成了条状的Al11La3强化相,而且形成了具有类网状结构的β细化相,这类网状结构的β相能有效地抑制腐蚀过程的进行,从而提高了镁合金的耐蚀性.     

不锈钢埋弧焊焊接工艺试验及应用

以奥氏体不锈钢容器常用材料为例,详细介绍了选用熔炼焊剂和烧结焊剂分别进行埋弧焊工艺试验,试验结果表明,焊接接头的力学性能、工艺性能及耐晶间腐蚀性能符合标准及规程的要求.据此总结的焊接工艺,已成功地应用于焊接生产,对其他奥氏体不锈钢的埋弧焊具有较好的借鉴作用.     

Al-Ti-B对AM60B合金半固态等温淬火组织的影响

研究了变质剂Al-Ti-B对AM60B镁合金铸态组织和半固态等温淬火组织的影响.结果表明:变质处理后的镁合金在等温淬火过程中组织演变更快;等温淬火过程中加热温度偏低,不利于晶粒均匀圆整;温度偏高,再结晶速度快,晶粒易变形和粗大.     

铸铁零部件热喷涂修复技术及应用研究

对铸铁零部件热喷涂修复技术进行了分析,并通过应用热喷涂实例详细地介绍了铸铁零部件热喷涂工艺的操作方法和要点,并研究了喷涂层的元素分布情况、组织与力学性能变化。试验结果显示:铸铁基体与镍基喷涂层之间冶金结合良好,各种合金元素在基体界面与喷涂层之间没有出现聚集,呈连续分布的特征,由涂层至结合面再到基体,硬度呈依此降低趋势。     

钛TIG焊焊接工艺研究

从钛的性质入手,对钛金属的焊接性进行了分析;详细介绍了钛金属TIG焊工艺评定过程,并就焊前清理、焊接保护、焊接工艺参数以及焊接操作要点进行了分析讨论,实践证明:评定合格的焊接工艺完全能满足实际生产要求。文中介绍的钛的焊接方法与工艺对其他钛及其合金的焊接具有一定的参考价值。     

固溶处理对AZ91镁合金铸棒组织和性能的影响

采用金相显微镜、扫描电镜、电子探针及电子万能拉伸试验机等设备,研究了固溶处理对AZ91镁合金铸棒显微组织及力学性能的影响。结果表明:该合金铸棒经420℃固溶24 h后,其晶粒内的成分变得更均匀,消除了成分偏析,改善了合金的力学性能。其硬度值由62 HV下降到58 HV,抗拉强度由176 N/mm2增加到231 N/mm2,伸长率则由铸态的2.4%增加到6.1%。     

镁合金的Al5Ti1B细化研究

通过金相显微镜、电子探针、扫描电镜、X射线衍射等检测手段研究了Al5Ti1B对AM60B锾合金的细化,结果表明在AM60B合金中加入AlSTi1B具有良好的细化效果.TiB2和α-Mg同属密排六方晶体结构,晶粒错配度相近,可以作为Mg基底的非均质形核核心.合金在凝固时,多余的Ti元素在枝晶前沿富集,形成成分过冷,抑制晶粒长大.     

MgCO3对AM60B镁合金组织形貌及性能的影响

采用金相显微镜、电子探针、扫描电镜及电子万能拉仲试验机等设备分析研究了MgCO3对AM60B镁合金的显微组织和力学性能的影响。显微组织观察表明,MgCO3能够明显起到品粒细化的作用,改善了实验合金的显微组织。力学性能测试表明,由于MgCO3的添加提高了合金的力学性能。并且当MgCO3添加量质量分数为1．2％时,合金的抗拉强度达到181MPa,硬度达到57HV。     

Al-Ti-B对AM60B镁合金晶粒细化效果的研究

研究了Al—Ti-B中间合金在不同工艺条件对AM60B镁合金的细化效果。结果表明当加入的中间合金达N0．3％（质量分数）,在780℃的变质温度下保温30min后浇注时,AM60B合金平均晶粒尺寸由348μm变为73μm,具有良好的细化效果。     

钛、硼细化处理AZ91D半固态保温过程中组织演变

研究了用钛、硼细化剂细化处理AZ91D镁合金的铸态组织和其在半固态重熔加热过程中的组织变化.结果表明,该合金的微观组织在此过程中经历了四个阶段:初期的快速粗化阶段、组织分离阶段、晶粒球状化阶段和最后的粗化阶段.在升温过程中,晶界处的共晶组织(α+β)中的β相先发生溶解,之后随着温度进一步升高,α相又发生熔化分离,并在等温处理过程中逐渐变为球状.当等温时间过长时,球状颗粒有长大的趋势.