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41.
This paper discusses the effects of the grinding-induced cyclic heating on the properties of the hardened layer in a plunge cylindrical grinding process on the high strength steel EN26. It was found that a multi-pass grinding brings about a uniform and continuous hardened layer along the circumference of the cylindrical workpiece. An increase of the number of grinding passes, leads to a thicker layer of hardening, a larger compressive residual stress and a deeper plastic deformation zone. Within the plastic deformation zone, the martensitic grains are refined by the thermo-mechanical loading, giving rise to a hardness of 12.5% higher than that from a conventional martensitic transformation. The coupled effects of heat accumulation and wheel wear in the multi-pass grinding are the main causes for the thickening of the hardened layer. A too small infeed per workpiece revolution would result in insufficient grinding heat, and in turn, bring about an undesirable tempered hardened layer and a reduction of its hardness. 相似文献
42.
72B线材在绕簧过程中发生了断裂现象。利用金相显微镜对断口附近的金相组织、非金属夹杂物和表面形貌等进行了分析。结果表明:钢丝表面有损伤,且损伤部位出现横向裂纹和形变马氏体,这是导致绕簧过程中发生断裂的主要原因。针对断裂产生的原因,提出具体的改进措施。 相似文献
43.
对S30408和S30403两种牌号的奥氏体不锈钢板材在室温条件下进行单向拉伸试验,并用铁素体测量仪测量其马氏体相变量,结果表明随着拉伸变形量的增加,都诱发产生了形变马氏体,且随着变形量的增加形变诱发马氏体量迅速增加,并在拉断前逐渐趋于饱和。同时表明,随着含碳量增加马氏体转变量反而减小。 相似文献
44.
《International Journal of Hydrogen Energy》2019,44(17):8751-8758
Understanding the influence of plastic deformation on diffusion is critical for hydrogen embrittlement (HE) study. In this work, thermal desorption spectroscope (TDS), slow strain rate test (SSRT), feritscope, transmission electron microscope (TEM) and TDS model were used to study the relation between plastic deformation and hydrogen diffusion, aiming at unambiguously elucidating the effect of plastic deformation on hydrogen diffusion of austenitic stainless steel, S30408. An effective method was developed to deduce apparent hydrogen diffusion coefficient of austenitic stainless steel in this paper. Results indicate apparent hydrogen diffusion coefficient decreases firstly and then increases with increasing plastic deformation at room temperature. Hydrogen diffusion effected by plastic deformation is a complicated process which is suggested to be divided into two processes controlled by dislocation and strain-induced martensite, respectively, and the transition point is about 20% strain demonstrated by experiments in this case. 相似文献
45.
传统载波相位差分算法在形变监测领域适用性不足,实时动态定位(RTK)精度难以满足要求,而载波双差静态相对定位连续解算时形变跟踪性能较低等。针对这些问题,在对动静态算法深入研究的基础上,提出一种基于载波相位差分的动静态自适应融合算法。通过方差变化法实时判断定位结果是否收敛,自适应调节扩展卡尔曼滤波(EKF)状态先验估计过程。在收敛时刻增大位置参数的先验估计误差的协方差值,使EKF后验估计过程倾向于信赖测量值;未收敛时刻通过EKF迭代,使EKF后验估计过程倾向于信赖状态预测值。实验结果表明:相比传统RTK新算法精度有明显提高,水平达±2 mm内,高程达到±4 mm内;相比静态定位则缩减了观测周期,提高了微小形变跟踪性能。 相似文献
46.
针对气控环形防喷器胶芯在密封过程中的大变形以及与油管存在密封压力难以计算的问题,建立胶芯物理模型,结合厚壁筒理论与橡胶本构方程,同时考虑胶芯的材料非线性和几何非线性,探讨防喷器密封过程中胶芯变形与接触压力的变化。根据胶芯变形过程中无变形阶段、自由变形阶段和接触变形阶段的不同受力状况,利用迭代的方法对每个离散微段施加控制压力,得到不同控制压力下胶芯变形量与接触压力,并与仿真结果进行比较。结果表明:在自由变形阶段,随控制压力增加,胶芯变形量逐渐增大且由中间向两侧逐渐减小;在接触变形阶段,胶芯内径保持不变,且与油管间接触压力不断增加。采用胶芯变形理论方法计算的接触压力变化规律与仿真结果基本相同,验证了胶芯变形理论计算方法的正确性。 相似文献
47.
积分中值屈服准则解析厚板轧制椭圆速度场 总被引:1,自引:0,他引:1
为解决非线性Mises比塑性功率积分困难以及由此导致的轧制功率解析式难以获得的问题,本文通过建立并利用线性比塑性功率表达式对提出的椭圆速度场进行能量分析,得到了轧制力能参数的解析解.文中通过对变角度屈服函数求积分中值,构建了一个新的屈服准则,它是主应力分量的线性组合,在π平面上的轨迹是逼近Mises圆的等边非等角的十二边形,其基于Lode参数表达式的理论结果也与实验数据吻合较好.同时,根据厚板轧制时金属流动速度从入口到出口逐渐增大的特点,提出了水平速度分量满足椭圆方程的速度场,该速度场满足运动许可条件.通过相应的轧制能量分析,获得了基于线性屈服准则的内部变形功率以及基于应变矢量内积法上的摩擦功率与剪切功率.在此之上,通过泛函的极值变分导出了轧制力矩、轧制力以及应力状态系数的解析解,并与现场实测数据进行了对比,结果表明利用本文提出的屈服准则与速度场所建立的轧制力矩与轧制力模型与实测值吻合较好,其中轧制力误差小于5.3%,轧制力矩误差在6%左右. 相似文献
48.
针对煤矿井下高瓦斯软煤顺层长钻孔排渣困难、成孔率低、施工困难等问题,通过数值模拟实验研究了井下深部软煤体变形破坏特征,分析了顺层长钻孔孔周松软煤体变形特征及应力变化,以揭示顺层长钻孔孔周松软煤体变形产渣规律。研究表明:深部高瓦斯软煤顺层钻孔孔周煤体的应力平衡临界条件破坏后将发生大体积突然垮落;钻孔水平最大变形位移为1.22mm,垂直方向最大变形位移为10.7mm;径向孔周煤体垂向变形呈现逐渐减小趋势,且垂向变形明显大于钻孔水平变形。在水平方向上,钻孔孔周煤体应力分布呈现先增大再逐渐减小的变化规律,径向距离对水平应力分布的影响逐渐减小;随着径向距离的增加,钻孔孔周煤体应力分布逐渐降低,钻孔孔壁处煤体的应力出现最大值,且垂直方向处应力值最大。 相似文献
49.
50.
利用Gleeble-3500热模拟试验机研究了低活化马氏体钢在变形温度为850~950 ℃、应变速率为0.001~1 s-1条件下的热变形行为。建立了流变应力本构方程,并评估了该方程的预测能力。绘制了低活化马氏体钢在不同应变下的热加工图。结果表明:在较高的应变速率条件下,该材料主要发生动态回复,在较高变形温度和较低应变速率下具有明显的动态再结晶特征;本构方程的预测结果与实验结果符合良好;变形温度870~930 ℃、应变速率0.001~0.01 s-1和变形温度920~950 ℃、应变速率0.3~1 s-1分别是真应变为0.4和0.6下最优的热加工区域。 相似文献