全文获取类型
收费全文 | 176篇 |
免费 | 9篇 |
国内免费 | 19篇 |
学科分类
工业技术 | 204篇 |
出版年
2023年 | 1篇 |
2022年 | 3篇 |
2021年 | 4篇 |
2020年 | 3篇 |
2019年 | 2篇 |
2018年 | 5篇 |
2017年 | 2篇 |
2016年 | 6篇 |
2015年 | 4篇 |
2014年 | 7篇 |
2013年 | 15篇 |
2012年 | 20篇 |
2011年 | 18篇 |
2010年 | 24篇 |
2009年 | 17篇 |
2008年 | 7篇 |
2007年 | 4篇 |
2006年 | 4篇 |
2005年 | 8篇 |
2004年 | 3篇 |
2003年 | 4篇 |
2002年 | 4篇 |
2001年 | 7篇 |
2000年 | 4篇 |
1999年 | 3篇 |
1998年 | 8篇 |
1997年 | 5篇 |
1996年 | 2篇 |
1994年 | 1篇 |
1993年 | 1篇 |
1991年 | 3篇 |
1989年 | 1篇 |
1988年 | 1篇 |
1986年 | 1篇 |
1985年 | 1篇 |
1975年 | 1篇 |
排序方式: 共有204条查询结果,搜索用时 375 毫秒
31.
电解质成分对无隔板镁电解槽电流效率影响的工业实践 总被引:2,自引:0,他引:2
电解温度是影响镁电解电流效率的关键因素.通过分析镁电解质成分中各种氯化盐含量对镁电解质物理化学性质的影响,提出通过改变电解质成分配比的措施来降低镁电解槽的电解温度.在原电解质成分的基础上,对成分进行了调整.多次对比试验和实践应用表明:新配方降低了电解槽的工作温度,减少了二次反应损失,提高了粗镁产量和电流效率. 相似文献
32.
33.
H13钢是热作模具钢中应用最广泛的钢种之一,夹杂物对其性能有严重危害。结合某钢厂生产实际情况,以现场取样为基础,用金相显微镜、扫描电镜系统地研究了LF-VD精炼过程中的夹杂物,计算和分析了H13钢冶炼过程中生成Al2O3、MgO.Al2O3类夹杂物的热力学条件。研究结果表明:钢液经LF精炼、VD处理后,钢中夹杂物的数量和面积明显减少,但随着炉渣中Al2O3活度的增大,炉渣吸附Al2O3类夹杂物的能力减弱,去除Al2O3夹杂物的速度减慢;夹杂物在LF精炼前主要以Al2O3、FeS、MgO.Al2O3类夹杂为主,LF精炼结束后为Al2O3、FeS、CaO.Al2O3类夹杂,VD处理后为Al2O3类夹杂。 相似文献
34.
The thermodynamic optimization of the Sn-Y and Mg-Sn-Y systems was critically carried out by means of the CALPHAD(CALculation of PHAse Diagram) technique. In the Sn-Y system, the solution phases(liquid, bcc, bct and hcp) were described by the substitutional solution model. The compound Sn3Y5, which has a homogeneity range, was treated as the formula(Sn, Y)3(Sn, Y)2Y3 by a three-sublattice model in accordance with the site occupancies. In the Mg-Sn-Y system, the liquid phase was treated as the formula(Mg, Sn, Y, Mg2Sn) using an associated solution model, and bcc, bct and hcp were treated as the formula(Mg, Sn, Y). The compound Sn3Y5 was treated as the formula(Sn, Y, Mg)3(Sn, Y, Mg)2Y3. The ternary compound MgSnY was treated as stoichiometric compound. A set of self-consistent thermodynamic parameters of the Mg-Sn-Y system was obtained. The projection of the liquidus surfaces and the reaction scheme of the Mg-Sn-Y system were predicted. 相似文献
35.
简述了高碳钢小方坯裂纹的形成机理,并分别对高碳钢小方坯表面裂纹和内部裂纹产生的机理进行了分析,提出了改进小方坯质量的一些方法。由于连铸坯各种裂纹形成机理的不同,以及出于对高碳钢中心偏析的考虑,某些方法在两个方面有时会起着相悖的作用,需要根据生产实际找到平衡点,以得到最优化的工艺参数。 相似文献
36.
T91耐热钢析出物的热力学计算和平衡相分析 总被引:3,自引:0,他引:3
采用Thermo-Calc热力学计算软件,对191耐热钢(%:0.09C、8.57Cr、0.90Mo、0.19V、0.08Nb、0.04N)600~1600℃存在的平衡相M23C6和MX进行了热力学计算。结果表明,T91钢600~1600℃主要平衡析出相为M23C6和MX,M23C6开始析出温度860℃,MX为1200℃。MX相中首先析出富Nb碳氮化物,随后析出富V碳氮化物。随钢中Nb、V、N含量的提高,MX的数量和平衡开始析出温度均有提高,其中N的影响最为显著。 相似文献
37.
Nb-V复合非调质钢奥氏体晶粒长大行为 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了一种新型Nb-V复合微合金非调质钢在不同加热温度和保温时间下的奥氏体晶粒长大规律,并与35MnVN非调质钢进行了对比。讨论了微合金元素Nb、V的存在形式及作用机理,并提出了该钢种较合理的加热工艺。试验结果表明,Nb-V复合微合金非调质钢在1280℃和1140℃下,其奥氏体中的Nb、V主要以NbC、VN相形式析出。利用ASTM晶粒度级别等于5.0的临界判据定义Nb-V复合非调质钢奥氏体晶粒长大温度为1150℃,比35MnVN非调质钢粗化温度提高了50℃,表明该钢种在高温加热时具有较好的抗晶粒长大能力,故其开锻前加热温度应控制在1150~1200℃,保温时间30~60min为宜。 相似文献
38.
39.
40.
模式识别在金属大气腐蚀预测中的应用 总被引:8,自引:1,他引:7
运用模式识别技术,通过对影响金属大气腐蚀主要因素的聚类分析,初步研究了运用典型地区金属大气腐蚀数据预测和评价有关地区大气环境腐蚀性. 相似文献