转炉煤气启用对附近区域的瞬态影响分析

分析转炉煤气在启用过程中煤气微量放散对附近区域的瞬态影响,利用气象学方面的知识对其区域煤气浓度进行计算,评价其微量放散的安全性。     

微富氧环境下煤粉/高炉煤气掺烧锅炉燃烧过程数值模拟

提出将钢铁企业的放散氧气回收送入其自备电厂混烧锅炉,使炉内形成微富氧燃烧。通过Fluent数值模拟软件对微富氧工况下混烧锅炉的炉内燃烧过程进行数值模拟和热力计算。结果表明:随着助燃空气中氧气浓度的增加,炉内温度水平明显升高,延长了煤粉在炉内的停留时间,增加了辐射换热量,提高了锅炉热效率;氧气浓度的增加还有助于混烧锅炉掺烧部分低热值高灰分烟煤。     

一种零放散LNG罐箱的设计研究

针对LNG罐箱在运输和储存过程中产生并放空大量BOG造成的能源浪费和环境污染问题,以大功率斯特林制冷机外置制冷设备为冷源,研发了一种零放散LNG罐箱。介绍罐箱的结构与原理。应用制冷机的LNG罐箱能有效实现BOG液化回收,避免BOG放散。对罐箱吸收热量进行计算。利用PROⅡ软件模拟计算不启动、启动制冷机时罐箱升压情况。当不启动制冷机时,随着时间的推移,罐箱内温度和压力逐渐上升。当启动制冷机后,罐箱压力呈先降后升的周期性波动。分析罐箱升压的影响因素,探讨制冷机停机压力、初始充装率对罐箱升压速度的影响。当启动压力相同时,不同停机压力下,罐箱压力均会周期性变化,启停压差越小,罐箱压力的变化周期越短。在制冷机启、停压力为0. 79、0. 70 MPa时运行成本最低。初始充装率越大,罐箱的升压速度越慢,制冷机的启停周期越长。结合工程实例,对零放散LNG罐箱进行经济性分析。该零放散罐箱改造项目的静态投资回收期为423 d,后期运行每年的净收益约为7. 77×104元/a。     

液化石油气储罐向地下管网紧急放散的探讨

当ＬＰＧ储罐及设备处于危险状态时,常用的方法是将储罐里的液化气迅速放散到空中。若液化气储配站位于市区,这种方法存在危险。分析了在事故情况下将液化气直接排放至地下管网的可行性。     

煤的原位瓦斯放散初速度测定装置及方法研究

瓦斯放散初速度是鉴定煤与瓦斯突出危险性的重要指标之一。现有研究未将煤的瓦斯放散初速度指标测试与突出鉴定的其他3个指标（煤层瓦斯压力、煤的破坏类型、煤的坚固性系数）的测试有机结合。现行瓦斯放散初速度测定方法基于AQ 1080—2009《煤的瓦斯放散初速度指标（?p）测定方法》,测定结果仅反映标准实验条件下瓦斯通过煤粒子向外释放的难易程度,未考虑煤层瓦斯赋存的原位环境,无法准确反映现场煤岩体内部瓦斯向外释放的灾害严重程度。针对上述问题,提出了一种原位瓦斯放散初速度测定装置及方法：采用原始煤块代替煤颗粒,用原始瓦斯成分代替甲烷,增加煤体所处瓦斯压力、应力、温度环境,还原测定的原位环境。对某煤矿煤与瓦斯突出煤层进行原位瓦斯放散初速度测定试验,得出结论：(1)随着模拟瓦斯放散过程的进行,瓦斯放散流量逐渐减小,随时间大致呈负指数变化规律。用瓦斯流量表征原位瓦斯放散初速度,则Δp QA=7.1 mmHg,Δp QI=2.9 mmHg。(2)随着模拟放散过程的进行,放散空间内的瓦斯压力逐渐增大,放散瓦斯压力增大速度逐渐减小,瓦斯压力随时间变化大致呈对数函数关系。用放散瓦斯压力表征原位瓦斯放散初速度,则...     

城镇天然气管道直接置换探讨

探讨直接置换参数(置换合格标准、置换压力、置换流速、置换时间、接地电阻)的确定,分析置换放散点的选取,介绍城镇天然气管道(干线管道、环状管网及枝状管网)的直接置换流程,总结直接置换的安全注意事项。     

高炉煤气放散管的改造

本文论述了高炉煤气放散管经一次燃烧失败的事故后,整改技术工艺,改善燃烧效果。     

PLC在45m放散管改造中的应用

介绍了一种采用SIMATIC S7-300 PLC自动控制点火装置的系统组成、原理,实现了对45m放散的自动控制和高炉煤气本管压力的稳定,达到了节能降耗和提高控制水平的目的。     

降低氧气放散率的高炉休风模型

建立了以降低氧气放散率为目的的高炉休风模型,并实际应用在宝山钢铁公司能源部能源管理系统中,通过开发实例,详细介绍了构造模型的思路和方法,根据生产计划和供氧系统实时运行参数,系统可对用户进行氧,氮,氩需求预测,从而合理安排气体的生产,使用和储存等多个环节,制定安全有效的专家决策,实现氧气合理利用。该系统能为决策者提供全面的辅助决策信息,具有调节手段灵活,多样的特点,系统是开放的。系统已通过宝钢专家组