子母弹抛撒技术及其内弹道计算

用气体动力学理论分析了子母弹抛撒技术 .分析表明 ,前开舱二级抛撒可用于数目较少的制导子导弹 .利用数值计算方法计算了该二级抛撒的内弹道性能 ,得到了高、低压室压力和子导弹的速度等性能曲线     

高低压室集束战斗部抛撒机构内弹道研究

指出了子弹药的抛撒是集束战斗研制的关键技术之一提出了具有讷氏坟室结构的集束战斗部抛撒机构,建立了内障道方程组。通过计算机仿真,得到了Ｐ－ｔ曲线和子弹药的受力Ｐ～Ｌ曲线,并简要地分析了该抛撒机构摧弹道性能。     

基于抛撒时间的变产量干燥滚筒的调速特性分析

为研究变产量干燥滚筒的调速特性，用单位时间内的总抛撒时间表征该时间内抛撒颗粒与热烟气的总换热时间，利用离散元素法，对不同工况的变产量干燥滚筒进行仿真研究，并分析了不同扬料叶片对应滚筒的调速特性。仿真分析结果表明：两种叶片的可调产量范围相同，V型缺口叶片的有效调速范围更大，V型缺口叶片的调速灵敏度随转速变化的稳定性更好。因此，V型缺口叶片的调速特性更好，可以更有效地通过调速适应产量的变化。     

子母弹抛撒内弹道建模及仿真

建立子母弹波纹管抛撒机构的抛撒内弹道数学模型,包括抛撒药燃烧、波纹管充气和各子弹运动的变化过程。利用数值计算方法计算该抛撒机构的内弹道性能,得到燃气压力、子弹速度和子弹加速度等性能曲线。仿真结果表明,抛撒结果与试验结果符合。     

爆炸冲击波作用下液体抛撒不同阶段运动规律分析

文章通过对采用高速摄影仪拍摄的爆炸冲击波作用下不同时刻液体抛撒运动图片的分析,得出了爆炸冲击波作用下液体抛撒不同阶段的运动规律.分析表明爆炸冲击波作用下,液体抛撒不同阶段有不同的特点,抛撒初期液体处于加速阶段并在较短的时间内获得最大速度,获得最大速度的液体由于表面张力、空气阻力及粘性的作用产生首次破碎与二次破碎,此阶段液体抛撒速度随时间呈指数关系衰减,二次破碎后的液滴由于仅受空气阻力的作用,受力形式发生改变,速度衰减减慢.     

300 kg装药FAE燃料爆炸抛撒成雾的实验研究

为了研究大装药扇形壳体结构燃料空气炸药（FAE）云雾的发展和变化特征，为下一步的云雾爆轰提供依据，通过高速相机和无人机观测了装药量为300 kg的扇形壳体结构燃料的爆炸抛撒和雾化过程。结果表明:燃料在各个方向上的运动速度存在差异，导致最终云雾形状不规则，为带有许多条状突出的五角星形状；云雾临爆前的浓度为70 g/m³，燃料与空气中氧气的化学当量比为0.46；对于300 kg燃料，最佳二次起爆延迟时间为300 ms。最佳二次起爆位置在扇形壳体45°或315°方向、距离中心4.2 m处。     

爆炸抛撒过程中FAE云雾的运动特性

为研究爆炸抛撒过程中燃料空气炸药(FAE)云雾的发展和变化特征,通过高速摄影观测了不同密度FAE的云雾形成和运动状态,用数值仿真计算了燃料圆柱外表面中心点处质点的速度变化,在距爆心2.5 m处利用光电探测方法测量了云雾相对浓度变化。结果表明:燃料在云雾形成之前的运动主要以射流为主,云雾形成后主要为扩散运动。燃料密度越大,相同时刻云雾扩展直径越大。燃料质点的速度在爆炸抛撒条件下经历先快速增大后缓慢降低的过程,最高速度达到377 m·s-1。在10~80 ms,燃料浓度的变化幅度表现出由大到小的变化,显示抛撒云雾内部的燃料颗粒空间分布具有非均匀性的特点,并且适当延长云雾运动时间,燃料颗粒分布的均匀性可得到有效改善。     

装填参数对大口径中心爆管式子弹抛撒速度影响

为研究大口径子母弹的抛撒机理,探讨了中心爆管式子母弹抛撒的几何模型;根据其结构特点,提出了燃气做功时子弹推力面积修正系数的计算方法,建立了内弹道抛撒模型并进行数值仿真,获得燃气压力、子弹速度和子弹加速度等内弹道性能曲线,采用正交试验法分析了抛撒药装药量、中心管炸裂压力及中心管药室容积对子弹抛撒速度的影响,结果表明中心管炸裂压力是最敏感的的影响因素,为中心爆管式大口径子母弹抛撒机构设计提供了依据。     

长杆子弹爆炸抛撒机理的试验与计算模拟研究

描述了对两发由Ｄｅｔａｓｈｅｅｔ－Ｃ高爆炸药爆炸驱动钢制长杆（长径比约为１１）试验的实验测试和流体编码模拟。每发试验的初始装置都是将８４个长杆平行排布在４个同心圆阵列上，第一发试验采用了中心药管装药以使长杆沿周向均匀抛撒，第二发试验采用１８０°圆弧状装药以使杆定向抛撒。根据炸药起爆后几毫秒的高速辐射摄影测量了杆的动态分布、平动速度及其翻转速率。为了同实验数据进行对比，还应用光滑粒子流体编码ＳＰＨＩＮＸ对试验模型进行了数值模拟。模拟结果与实验测试符合较好。本文还包含了对长杆子母弹抛撒机理及特性分析的一些推论和见解。