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21.
推导了外螺纹铜管拉伸延伸系数计算公式。通过理论计算与实验结果的比较.表明该公式有很高的计算精度,完全可以满足工艺计算要求。 相似文献
22.
芯棒位置对冷拔内螺旋凸筋管成型的影响 总被引:1,自引:1,他引:1
本文借助于有限元分析软件Marc对冷拔内螺旋凸筋管进行了有限元模拟,分析了芯棒与凹模的轴向相对位置对冷拔内螺旋凸筋管成型的影响. 相似文献
23.
本文提出的冷拔加厚钻杆两端的生产工艺优于目前的钻杆加工方法,采用此技术加工增厚钻杆具有等强度,性能均一,不易折断,可重复多次加工的优点。 相似文献
24.
25.
提出了冷轧(拔)无缝钢管高分子润滑工艺。研究了该工艺的PL膜各种特性。介绍了工业实验情况。实验证明,高分子润滑工艺完全满足冷轧(拔)钢管工艺要求,并具有操作简便、环境污染小等优点,完全可以代替传统的磷化-皂化润滑工艺。 相似文献
26.
利用上界法推导了冷拔内螺旋凸筋管拔制力计算式。实验表明,理论计算值与实测值较吻合,可为冷拔内螺旋凸筋管的拔制设备选型提供理论依据。 相似文献
27.
16MnNiV钢由16Mn, 16MnV钢发展而来,棒坯经热穿孔轧制成为管坯后,再进行冷轧、冷拔和热处理,用于制备高强度小口径的高压油管。通过光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、电子背散射衍射技术(EBSD)、透射电子显微镜(TEM)以及物理化学相分析法研究了在拉拔制管过程中小口径16MnNiV无缝钢管显微组织与力学性能的演变,揭示了其微观组织以及第二相析出的变化规律,并计算了其强化增量,相关结果可以为高强度高压油管的材料研制和性能提升提供参考。结果表明,实验钢在拉拔制管过程中的主要组织为铁素体与珠光体,随着冷拔工艺的进行,实验钢的有效晶粒尺寸呈现减小趋势。从析出情况来看,一次拉拔后退火会增加其析出总量,二次拉拔后退火不改变其析出总量。通过EDS分析得知,析出的第二相粒子为VC。经过冷拔过程以及不同的热处理工艺,实验钢的抗拉强度和屈服强度均逐渐增加,伸长率逐渐降低。强化机理计算可知,由于冷拔过程变形量较大,实验钢屈服强度的提高主要来自于细晶强化的贡献。?6.35 mm×3 mm圆管经过热处理后的抗拉强度达到960 MPa以上,屈服强度达到864 MPa,伸长率达到15.5%,... 相似文献
28.
冷拔无铅含Bi易切削黄铜的研究 总被引:3,自引:0,他引:3
研究用连铸-挤压-冷拔的组合工艺生产一种含Bi的易切削黄铜棒,并用光学显微镜和X射线研究了该黄铜的显微组织,用拉伸试验机测定了该黄铜的抗拉强度和塑性。研究发现,该黄铜主要由α(Cu0.64Zn0.36)、β(CnZn)两相组成,Bi以单质的形式分布在晶界和相界上。冷拔使该黄铜强度增加(大于600MPa),塑性下降5%~9%。该黄铜完全可以取代现行的HPb59-1黄铜。 相似文献
29.
30.
本文依据钢材热处理时产生氧化和脱碳的基本原理,结合我公司现有罩式退火炉对轴承钢进行冷拔坯料退火和成品光亮退火的特点,对轴承钢GCr15冷拔材产生脱碳原因进行了分析,并制定了能够满足产品标准要求的改进措施。 相似文献