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81.
文章通过对高冲次往复泵阀盘升程设计公式的讨论及对已有往复泵阀盘升程的对比验算,指出了过去所用的设计计算公式和基本参数的选用存在不足之处;为此,提出了在设计较高冲次往复泵阀盘升程中拟选用的公式、基本参数,使阀盘升程的设计更趋合理,更切合实际工况。 相似文献
82.
针对我国现有自升式平台存在的不能满足深水域勘探开发的要求以及造价过高等问题,提出一种自升式平台深水化改造新模式——分体坐底自升式平台,在基本不改变原有平台结构的基础上,通过增加可沉浮平台下体,使作业水深增加50m以上,而造价比同工作水深的常规自升式平台低得多。文章介绍了该分体坐底自升式平台的结构方案、作业工况及操作程序,分析了该平台的技术可行性和经济可行性,并提出了深入研究和具体实施需要解决的问题。 相似文献
83.
长输管道工程是以线路管道与沿途站场为主要内容的建设工程,其物资配送有着不同于一般物流管理的特点,点多线长,且交通不便.文章结合西南成品油管道建设工程的物资配送实践,总结出长输管道物资配送的类型,并从机构设置、计划编制、台账和报表管理等方面介绍了物资配送的管理内容及经验,实践证明,这种物资配送方法不但使业主的物资管理人员大为减少,而且使长输管道工程的物资供应更加及时有序. 相似文献
84.
85.
使用组合方法下向焊工艺焊接天然气长输管道时,出现焊口合格率低现象,主要存在气孔和未熔合现象,分析原因并采取措施予以消除. 相似文献
86.
87.
用化学试荆长链烷基季铵盐CSAa制备了两种VES压裂液并研究了相关性能,其组成(CSAa/水杨酸钠/氯化钾/正丁醇,以g/dL为单位)如下:1.0/0.3/1.0/0.2;2.0/0.6/0.5/0.1。在耐温性测定中,1.0g/dL CSAa压裂液的黏度由30℃时的75.0mPa·s降至50℃时的37.5mPa·s;2.0g/dL CSAa压裂液的黏度由40℃时的225mPa·s逐渐降至55℃时的110mPa·s,再降至60℃时的65.0mPa·s.在1701/s剪切2h后,剪切温度为42℃时1.0g/dL CSAa压裂液的黏度下降26%,剪切温度为53℃时2.0g/dL CSAa压裂液黏度下降9%。陶粒沉降速度测定结果表明,40℃、42℃时的1.0g/dL CSAa压裂液(黏度分别为60和54mPa·s)和50℃、53℃时的2.0g/dLCSAa压裂液(黏度分别为180和145mPa·s)携砂性能良好,而45℃、50℃时的1.0g/dLCSAa压裂液和55℃、60℃时的2.0g/dL CSAa压裂液,携砂性能则较差或很差。认为VES压裂液的携砂性能来源于棒状胶束网络,并不全由压裂液黏度决定。还考察了VES压裂液的破胶性能。图1表2参5。 相似文献
88.
89.
本文介绍了配气凸轮升程误差失真的原因和规律,提出了升程误差的合理评定(即桃尖位置修正方向的确定和挑尖位置修正量的确定)方法。 相似文献
90.
东河塘至轮南输油管道,经过12年的运行,钢管外石油沥青玻璃布防腐层已严重老化甚至剥离。在不停输的情况下,对输油管道防腐层大修,特别像东—轮线输油管道,地处沙漠边缘、戈壁地带,没有成熟的施工经验可以借鉴。文章根据东—轮线输油管道防腐层大修的施工实践,详细介绍了长输管道不停输防腐层大修的施工工艺和质量保证措施。 相似文献