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41.
QT400—18高炉冷却壁的铸造工艺   总被引:2,自引:0,他引:2  
冷却壁是炼铁高炉的主要冷却设备,其质量的好坏直接影响一代炉龄。现国内普遍采用QT400—18,使得高炉寿命大大增长。采用新材质后,为铸造工艺提出了新的要求,为此,必须在铸造工艺方面采取措施,提高冷却壁的寿命及各相关尺寸精度,最大限度地适应高炉高强度冶炼的要求。  相似文献   
42.
43.
44.
刘永豪  虞旭 《现代铸铁》1993,(2):53-53,48
从1988年开始,按美国ASTM—A536标准的65—45—12(σ_b450MPa,σ12%)要求,在现有冲天炉熔炼条件下。用普通生铁生产了铸态铁素体球铁,并于1989年大批量连续生产出口。几年来共生产了此牌号球铁法兰压盖铸件五个系列,达38种,全部出口到美  相似文献   
45.
硅锰合金化的奥贝球铁   总被引:1,自引:0,他引:1  
徐铮  魏秉庆 《球铁》1991,(1):7-10
  相似文献   
46.
为了解决实际生产中球墨铸铁组织中存在游离渗碳体的问题,以中频感应炉熔炼的圆柱形球墨铸铁试棒为研究对象,用不同温度进行正火处理.研究了球墨铸铁经过正火处理后的组织与力学性能,结果表明,球墨铸铁正火处理时,正火温度是影响球墨铸铁基体中渗碳体分解而使得抗拉强度和延伸率提高的重要因素之一,且在930℃正火温度下,球墨铸铁中渗碳体产生分解.与铸态球墨铸铁相比,在正火温度870℃条件下,其抗拉强度增加至759 MPa,而延伸率下降到5.4%;当正火温度提高到930℃时,其抗拉强度没有明显变化,为744 MPa,而延伸率上升至9.5%.经过正火处理后的球墨铸铁基体中珠光体占比增加,且当温度由870℃提高至930℃时,球墨铸铁中珠光体含量进一步增多,这对球墨铸铁的实际生产具有一定的意义.  相似文献   
47.
高强度高韧性球铁曲轴的生产   总被引:1,自引:0,他引:1  
研究了合金化,二次孕育,热处理工艺及圆角滚压对球铁曲轴性能的影响,经实际生产验证,此工艺可使抗拉强度超过800MPa,伸长率超过5%。  相似文献   
48.
超临界900MW汽轮机轴承座铸件的铸造   总被引:1,自引:0,他引:1  
介绍了上海外高桥电厂超临界900MW电站汽轮机低压缸部分球墨铸铁轴承座的技术要求和铸造工艺,该机组是由德国西门子公司提供的当今先进技术大容量发电设备,轴承座采用的材料牌号为GGG40,截面尺寸差别显著,最大断面厚490mm,最小厚度仅20mm,最大长度6240mm,最大重量18500kg.通过合理地选定铸造工艺参数与生产操作措施,如缩尺、余量、浇注系统、冒口、化学成分与熔炼、球化及孕育处理等,全部5种球铁轴承座铸件经过力学性能、无损检查、尺寸等检验项目,一次满足了西门子公司采购技术要求的规定.  相似文献   
49.
大型风电球墨铸铁件的生产实践   总被引:2,自引:0,他引:2  
以轮毂为例,介绍对大型风力发电机球墨铸铁件生产工艺进行的试验研究。通过优化铸型工艺,采用适当的浇注系统和低温石墨化退火工艺,选择合理的化学成分,控制球化处理与孕育处理,可生产出各项性能指标合格的风电铸件。  相似文献   
50.
球铁曲轴强韧化复合处理的研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
将整体加热至奥氏体化后的柴油机195型曲轴进行轴颈处局部喷冷处理,可以使试验曲轴的极限弯和这到2.94-10^3Nm以上。装机试验3000h后轴颈处磨损量为0.025 ̄0.030mm,与软氮化处理曲轴的起始耐磨性能相近。从表到里轴颈径向组织分布为孪晶马氏体→下贝氏体→上贝氏体及粒状贝氏体与心部的珠光体。在过渡区没有明显的组织突变,且下贝氏体区组织极为精细。在轴颈表面存在-246MPa的残余压应力,  相似文献   
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