排序方式: 共有86条查询结果,搜索用时 519 毫秒
41.
42.
43.
对称α稳定(SαS)分布噪声是一种非高斯噪声,相对于高斯噪声具有明显的脉冲特性,因此高斯噪声下的软解映射算法不适用于SαS分布噪声中。为解决该问题,根据高斯噪声下软解映射算法的对数似然比和信号幅度呈线性的特点,提出一种SαS分布噪声下基于欧式距离的软解映射算法,只需在高斯噪声下的软解映射算法和译码算法之间加入预处理算法,限制比特软信息的幅度,并将幅度过高的软信息置零。仿真结果显示,该算法实现简单、运算量低,所需信噪比在α=1.84的SαS分布噪声下比Huber算法低0.3 dB,在α=1.3的SαS分布噪声下低2 dB~5 dB。 相似文献
44.
45.
为了明确胜利油田低渗透砂岩孔隙结构特征及有效储层需满足的条件,选取东营凹陷南斜坡沙河街组三段(E_(s3))低渗透砂岩为研究对象,在分孔隙结构类型的基础上,利用压汞、氮气吸附与AutoScan等资料研究了不同孔隙结构类型的特征及储层有效性,认为低渗透砂岩储层有效性受孔径分布及最小孔径下限的约束.研究结果表明:低渗透砂岩孔径介于100~10 000nm的大孔较发育,中孔表现为狭缝状的毛细孔,孔径主要集中在3~7nm,且平均孔径大,孔隙体积、比表面积较小;储层的有效性与孔隙分布的均匀性与集中程度关系密切,进而确定出Es3有效储层的大孔孔径下限约为160nm,且大于该孔径的孔隙占比为90%以上,对应的孔隙度与渗透率下限约为8.0%和0.10mD,这为今后低渗透砂岩储层流体识别及有效储量估算与开发提供参考. 相似文献
47.
48.
变导通时间控制临界连续模式反激PFC变换器 总被引:4,自引:0,他引:4
提出了一种变导通时间(variable on-time,VOT)控制临界连续模式(critical conduction mode,CRM)反激功率因数校正(power factor correction,PFC)变换器的控制策略。引入输入电压和反激变压器辅助绕组电压参与CRM反激PFC变换器开关管的导通时间控制,解决了传统恒定导通时间(constant on-time,COT)控制CRM反激PFC变换器功率因数(power factor , PF)低和总谐波畸变(total harmonic distortion,THD)高的问题。分析传统COT控制CRM反激PFC变换器和VOT控制CRM反激PFC变换器的工作原理,实验验证结果表明,VOT控制CRM反激PFC变换器比传统COT控制CRM反激PFC变换器具有更高的PF值和更低的THD。 相似文献
49.
针对已有的基于l0范数和l1范数的LMS算法来实现稀疏信道估计所遇到的问题,引入了新的lp(0
相似文献
50.