树脂矿浆法及其在钼冶金中的应用

介绍了树脂矿浆法的发展历史及其研究进展。针对难选低品位辉钼矿石性质的复杂性及其冶金工艺的发展特点，展望了树脂矿浆法在钼冶金工业中的应用前景及发展趋势。并通过应用实例指出，采用树脂矿浆法处理高碳非标准辉钼矿，浸出过程中阮在树脂上的吸附率及解吸率均在99％以上，Mo的最终回收率可达到92％～95％。     

难选粉煤浮选用的新药剂

<正> 入选煤中的粉煤量不断增多,煤质不断下降,这要求选煤工作人员不断完善工艺过程,特别是浮选作业。而浮选药剂的选择使用则是控制浮选作业效果,提高     

三峡左岸电站6号机组强迫补气试验研究

针对三峡水电厂左岸6号机组真机补气试验，研究了补气量的测量，分析了强迫补气对摆度、振动和水压脉动的影响，讨论了顶盖补气和底环补气对机组开停机的影响，探讨了补气在机组启动过程中对转轮应力的影响效果。     

水利水闸微机化遥测系统的研制

本文重点阐述了水利水闸微机化遥动系统的总体设计,首先说明该工程所处的外部环境及用户的需求,这是本设计的依据.然后分别阐述了通讯和计算机部分的设计.限于篇幅,对一次仪表等部分仅作较简单的介绍,最后简述了该系统实施中的主要问题和结果。     

耐磨铸铁筛板的研究和应用

分析了热矿筛筛板使用寿命短的原因，反材料的高温硬度低和高温耐磨性差是主要因素。为了改善筛板材质的性能，对其化学成分进行了科学设计，并探讨了铸造和热处理工艺。研究表明，新筛板的使用寿命达到CrMnN钢筛板的两倍。新筛板价格与CrMnN钢的相近，经济效益显著。     

第四届国际厌氧消化讨论会对中国沼气的评价

经国务院批准,第四届国际厌氧消化(沼气发酵)讨论会(Fourth InternationalSymposium On Anaerobic Digestion)于1985年11月11～15日在广州国际交易会大厦举行,由中国沼气协会和世界能源会议中国国家委员会主办,聘请有关国家的学者成立组织委员会,农牧渔业部、国家经委、广东省府以及有关部委成立领导小组,动员各方力量支持和保证开好会议。     

苎麻骨纤维素的提取及表征

为了更充分地利用苎麻骨，采用对甲苯磺酸联合过氧化氢一步法处理苎麻骨，考察对甲苯磺酸质量分数、过氧化氢体积分数、温度和时间对脱胶效果的影响。结果表明：75%质量分数的对甲苯磺酸、3.0%体积分数的H₂O₂在75℃下联合处理苎麻骨80 min时，苎麻骨中95.90%的木质素被溶解，纤维素含量提高到80.79%,较原样增加了37.61%。红外光谱、扫描电镜、热重分析结果表明：对甲苯磺酸与过氧化氢联合破坏了苎麻骨的结构，促进了木质素的溶解，最终获得的苎麻骨纤维素纯度高、可及性增强，起始分解温度提高。研究结果为苎麻骨的利用提供了一条简单、有效的途径。     

变质处理高碳高速钢导板的研究

导板是线材轧机的关键备件，要求有优良的耐磨性，抗断裂性，抗粘钢性和热冲击抗力，常用高镍镍钢导板和高铬铸铁导板满足不了上述要求，使用寿命短，更换频繁，降低了轧机作业率，增大了工人劳动强度，高速钢具有硬度高，红硬性好和耐磨性好等特点，但铸造高速钢脆性大，通过调整高速钢成分和采用RE－Mg-Ti复合变质处理，可改变共晶碳化物的形态和分布，使高速钢冲击韧性大幅度提高，变质处理高速钢导板使用中不粘钢，不断裂，耐磨性明显优于普通导板。     

双尺度渐进展开计算黏土渗透率影响因素研究

在岩土工程中,可采用双尺度渐进展开法反演计算土体渗透率,其表征单元体(REV)的选取直接影响计算的准确度。以海洋黏土渗透率为例,对REV颗粒形状、排列方式、建模维度以及对土体实际性状代表性等因素进行对比分析。通过4种正多边形模型对比、圆形颗粒正对排布与交错排布对比、3D与2D模型对比,计算结果均与实测值存在较大偏差,而各对比模型彼此间差别不大,说明颗粒形状、排列方式与模型维度对计算准确度影响甚微。而在考虑黏土颗粒多呈扁平状,以及颗粒表面存在强结合水膜的情况下,采用椭圆颗粒结合水膜单元模型(E-W模型),其计算准确度大大提高,并且能够在孔隙比较小时减小结合水膜带来的计算误差,说明REV能否充分表示土体实际几何和物理特性是计算准确度的主要影响因素。E-W模型对高岭土与伊利土渗透率的计算同样有较高的准确度,因此可将其用作双尺度渐进展开法对黏土渗透率的计算REV模型。     

淬火温度对铸造Fe-B-Al合金组织和硬度的影响

利用光学显微镜,扫描电镜,电子探针显微分析仪,X衍射分析和硬度测试等手段,研究了淬火温度对铸造Fe-B-Al合金显微组织及硬度的影响。结果表明,铸造Fe-B-Al合金的凝固组织主要由铁素体、珠光体和枝晶间连续分布的网状Fe2B组成。经过900~1100℃淬火后,共晶硼化物出现断网,随淬火温度提高断网现象愈加明显,在1100℃淬火时基体转变为马氏体,网状硼化物基本断裂,并成孤立分布;在900~1050℃淬火时,硬度在37~39 HRC波动但变化不大;在1100℃淬火时,硬度出现突变,达到54.1 HRC。