氧化物夹杂对18Cr2Ni4WA钢性能的影响

试验结果表明,氧化物夹杂使18Cr2Ni4WA钢横向塑性与韧性明显下降,也使其纵向疲劳强度显著降低,根据σ_(-1)=0.5σ_b/(1+(1+a/R))~(-1)公式预报σ_(-1)基本准确。     

基于正交法的直通篦齿封严齿形几何参数对换热特性影响的试验研究

为研究航空发动机空气系统中封严篦齿的换热情况,针对齿宽、封严间隙、齿高、齿距、前倾角和后倾角等6个影响直通篦齿换热特性的主要几何参数,依据正交原理设计25个不同的直通篦齿试验件,试验研究其对换热特性的影响。结果表明:在试验参数范围内,上述几何参数对对流传热系数的影响趋势有明显的区别,其影响程度由主到次的顺序为:封严间隙→齿距→齿高→齿宽→前倾角→后倾角。封严间隙和齿间距影响非常显著,齿高影响显著,齿宽有一般影响,倾角影响不显著,根据试验结果推断,对流传热系数最小的齿形结构是齿宽为0.1 mm、封严间隙为0.2 mm、齿高为5 mm、齿距为6 mm、前倾角为8°、后倾角为15°。研究结果为高性能封严系统优化设计提供了技术参考。     

往复式Y型密封圈动态特性的理论研究

本文用同时考虑楔入项和挤压项的流体动力润滑逆解法对有对称截面的Y型橡胶密封圈的往复运动动态特性进行了研究,得出了Y型橡胶密封圈的往复运动动态油膜分布变化规律和流体动力摩擦力波形,从理论上证实了实验中得到的结果,对Y型圈的动态特性有了进一步的认识。     

圆转矩形收敛段型面对喷管流动与红外辐射特性影响

针对圆转矩形收扩喷管的收敛段截面面积沿轴向的变化规律进行了优化设计,得到了4种圆转矩形收敛段模型,与相同的矩形扩张段相匹配,形成4种圆转矩形收扩喷管模型,对其气动、换热与红外辐射特征进行了数值研究。得到如下结论:收敛段截面积沿程变化规律对喷管气动与红外辐射特性影响明显:按照前急后缓规律设计的喷管红外抑制效果较差,按照维托辛斯基公式以及缓急相当规律设计的喷管略有增强,而按照前缓后急规律设计的喷管则最佳。这是因为在模型C中随着收敛段截面积沿程收敛速度较快,壁面压力峰值减小,出口旋流增强,尾喷流掺混增强,尾喷流高温区长度减小,尾喷流和喷管红外辐射强度分别降低19.2%和20.6%。     

甲烷化技术国产化研究进展

甲烷化是焦炉气制天然气、煤制天然气生产流程的关键步骤,为打破国外技术垄断,国内研究机构积极进行技术开发。系统梳理了甲烷化技术的国产化研究进展,分析了焦炉气甲烷化技术的应用现状,探讨煤制天然气甲烷化技术的应用前景,并就降低首次工程应用风险提出几点建议。国内甲烷化技术已经实现广泛开发,焦炉气甲烷化技术成功实现工业化应用,其国内市场占有率高于国外技术。煤制天然气甲烷化技术已成功开发,工业化应用前景广阔,首次工程应用时应注重经验借鉴、安全分析及设备选型等。     

土地管理地理信息处理系统软件开发与应用

以GIS地理信息处理技术为支撑,以SQL Server数据库处理技术为依托,应用VB.NET编程技术,开发了土地管理开发与应用软件的主系统软件,相应地构造出保存图像、参数修改、核定单价、数据输入、数据浏览与输出、图形打印、页面设置、计算器、上传下载8个子系统,可完成地图分层处理、地理坐标转换与换算、地图无级缩放与平移、...     

绝热甲烷化技术工艺设计及设备选型探讨

为推进我国自主知识产权甲烷化技术的工业化进程和大型工业化应用,简要分析甲烷化技术的特点,并从工艺设计和关键设备设计选型两个方面,阐述和讨论了国内外甲烷化技术的工艺设计经验和设备制造基础。     

锌掺杂包覆状氮化镓纳米线的制备及表征

采用化学气相沉积法在石英衬底上沉积出锌掺杂的ＧａＮ纳米线。利用Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）、扫描电子显微镜（ＳＥＭ）、Ｘ射线能谱仪（ＥＤＳ）和拉曼光谱（Ｒａｍａｎ）对锌掺杂ＧａＮ纳米线进行了结构和形貌的表征。结果表明：锌掺杂后ＧａＮ纳米线的ＸＲＤ图谱向低角度方向移动,衍射峰更加明显。锌掺杂ＧａＮ纳米线存在一层包覆结构,纳米线的直径范围约为３００～５００ｎｍ,包覆层的厚度在１５０～２００ｎｍ。锌掺杂ＧａＮ纳米线的Ｒａｍａｎ光谱在Ｅ₂（ｈｉｇｈ）和Ａ₁（ＬＯ）出现了微小的红移。最后对包覆结构的可能形成机理进行了探讨。     

活塞式压缩机容积流量调节常见可变容积调节结构

对活塞式压缩机容积流量调节方式中的可变容积调节方式作了简要的介绍,并对可变容积调节方式所采用的常见结构和使用进行简单的比较和分析。     

辐射板强化喷管换热与红外抑制效果试验研究

试验研究了在发动机喷管中加装金属辐射板前后,喷管壁面温度、热喷流温度与喷管红外辐射特征的变化。结果表明,加装金属辐射板后,热喷流与喷管壁面之间的热量传递显著增强,热喷流中心温度降低,壁面温度明显升高,在90°方向上,热喷流3～5μm波段的红外辐射强度降低了38.5%。文中从热喷流、喷管壁面以及金属辐射板等相关部件的温度变化情况对红外辐射强度的变化原因进行了解释。 