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为了研究锶变质Al-Si-Mg合金的热变形行为,在变形温度(300~420°C)和应变速率(0.01~10 s~(-1))条件下,进行了等温压缩试验。建立了一种可以准确预测流变应力的基于物理机制的流变应力本构模型。研究结果表明,降低应变速率或提高变形温度可使流变应力降低。高的变形激活能与含Si弥散相钉扎位错密切相关。此外,晶粒和基体中含Si弥散相经过热变形后沿垂直于压缩方向伸长,且处于功率耗散峰值区域,伸长晶粒晶界附近出现不完全动态再结晶。流变失稳主要归因于流变局部化、绝热剪切带的形成及共晶Si相的脆性断裂。最佳的热加工窗口为380~420°C和0.03~0.28 s~(-1)。 相似文献
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目的 消除典型镍基合金锻件中存在的严重混晶组织,从而提高锻件的力学性能.方法 提出"低温 δ相时效+高温连续降温退火"双级热处理工艺,研究该热处理工艺对混晶组织演变及高温性能的影响,揭示锻造混晶组织的均匀细化机制.结果 利用该工艺可以在提升再结晶形核速率的同时降低再结晶晶粒的生长速率,从而获得平均晶粒尺寸为5.82μm的均匀细小的晶粒组织(达到ASTM12级),并可保证合理的δ相残余含量.同时,晶粒组织的均匀细化使得合金的强度以及塑性等力学性能均较传统DA工艺得到较大的提升,其中650℃屈服强度较DA工艺提升了13.4%.结论 连续降温再结晶热处理工艺可以有效改善镍基高温合金锻件中的混晶状态,并显著提升合金的强度和塑性. 相似文献
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目的 消除GH4169合金锻造混晶组织,获得高品质GH4169合金锻件的制备工艺.方法 对变形后锻件进行后续的热处理退火,探明均匀细化锻造混晶组织的热处理工艺方法与机制.首先,设计并实施不同的单级退火工艺及双级退火工艺.随后,统计不同热处理退火工艺下锻造混晶组织的平均晶粒尺寸.最后,分析不同热处理退火工艺下混晶组织的细化机制与不足.在此基础上,获得能均匀细化锻造混晶组织的热处理工艺方法.结果 采用低温时效处理和后续的高温再结晶退火处理结合的双级热处理退火工艺,可以有效地将锻造混晶组织均匀细化至ASTM 10级以上.结论 变形后进行热处理可以通过再结晶行为显著改善锻造混晶组织的均匀性与细化程度.高温再结晶退火热处理前预先析出足够数量的δ相,有利于更好地均匀细化变形混晶组织. 相似文献
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42CrMo钢亚动态再结晶行为研究 总被引:1,自引:0,他引:1
利用双道次热压缩的方法,研究了42CrMo钢在高温变形道次间隔时间内奥氏体的亚动态再结晶行为。基于试验结果,建立了42CrMo钢的亚动态再结晶动力学模型。讨论了工艺参数对亚动态再结晶晶粒大小的影响规律。结果表明,42CrMo钢很容易发生亚动态再结晶,道次间隔时间越长,材料软化程度增大,亚动态再结晶越明显。随着变形温度的升高、应变速率的增大,完全亚动态再结晶所需时间迅速减少;将亚动态再结晶动力学模型的预测结果与试验结果进行比较,二者吻合较好;变形温度越低、应变速率越大,亚动态再结晶晶粒越小。相同形变条件下,亚动态再结晶晶粒明显细于静态再结晶晶粒。 相似文献
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以300MW发电机转子的锻造拔长过程为例,针对操作过程没有错砧、偶数道次错砧量为名义送进量的1/2和按照锻件变形尽可能均匀原则选择偶数道次错砧量等方案,设计3种不同的锻造操作机末端运动轨迹,综合分析锻造操作机末端运动轨迹对锻件轴向中心线上等效应变分布的影响。结果表明,根据变形均匀性原则设置错砧量的方案明显优于另外两个方案,与没有错砧的方案和错砧量为名义送进量一半的方案相比较,锻件中间段轴向中心线上的最小等效应变值分别增大了15%、22%,中间段等效应变平均值分别增大了5.6%、6.2%,且轴向中心线上的等效应变分布最均匀。因此,在规划锻造操作机末端运动轨迹时,必须考虑拔长操作过程中的错砧工艺,而且错砧量要根据锻件变形尽可能均匀的原则优化选择。 相似文献
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含缺陷压力管系断裂失效风险分析系统(Ⅰ)——基于PD 6493的理论及方法 总被引:3,自引:1,他引:2
针对含缺陷压力管系断裂失效分析模式 ,结合实际操作工况 ,考虑多种载荷因素及材料性能参数 ,提出了管系断裂失效风险分析方法 ,开发了通用的含缺陷压力管系断裂失效风险分析系统。充分考虑压力管道缺陷尺寸、工况载荷、断裂韧度和机械强度等主要随机变量的不确定性 ,对其进行模拟实际操作工况抽样 ,应用MonteCarlo数值计算方法确定含缺陷压力管系上每个独立缺陷的安全概率 ,进而计算出整个管系的失效概率。该系统为诊断石化企业安全生产状况提供了一个新的技术手段 相似文献
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