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101.
本文研究了以高炉渣为原料合成类水滑石和沸石的可行性,并对其进行了吸附性能测试。采用XRD和SEM对合成产物进行物相和形貌表征,结果证明:控制滤液p H=12,陈化温度80℃,陈化时间为8 h,能得到形貌较好的类水滑石;控制合成硅铝比为1,100℃加热5 h,可以合成得到Na A型沸石。通过类水滑石吸附Cr(VI)和沸石吸附溶液氨氮实验研究了合成材料的吸附性能。类水滑石对Cr(VI)具有较好的吸附能力,在实验条件下30 min内基本达到吸附平衡,最大去除率为56.8%;沸石对于氨氮具有明显吸附效果,在实验条件下在60 min内可以达到吸附平衡,氨氮去除率最高可达69.9%。高炉渣合成的类水滑石和沸石均可应用于工业废水的处理。 相似文献
102.
103.
Φ2m天轮是煤矿生产常用的大型构件,它是由Φ2m的外缘,Φ420mm的轮毂和16根Φ32mm的A3无钢技筋组成。就该构件的铸造特点而言,主要有以下几点:一是外型尺寸大,砂型最大外型尺寸达到2230mm,总浇注重量1.5t;二是外线与轮我铸钢件由16根A3元钢拉筋连接。对中小型机修厂的铸造生产而言.其主要存在以下几个方面的困难:一是造型用砂箱尺寸大、数量多、重量大,其中最高砂箱要求高350mm以上,砂箱砂型总重超过公,要求起重设备的能力大,二是对供房供型要求高。观介绍一种中小型机修厂制造diZm天轮的铸造工艺,其工艺如图1所示。型砂、… 相似文献
104.
西藏某浸染状次生硫化铜矿石铜品位为1.86%,原生硫化铜占总铜的15.05%,次生硫化铜占总铜的76.88%,主要铜矿物为斑铜矿、黄铜矿,其他金属矿物有黄铁矿、磁黄铁矿等;脉石矿物以石榴石、辉石、石英等为主。为了确定该矿石中铜、金的适宜回收工艺,进行了选矿试验。结果表明,矿石在磨矿细度为-0.074 mm占70%的情况下进行1粗2精快速浮选,1粗2扫常规浮选,快速精选1尾矿与常规粗选精矿合并再磨至-0.038 mm占80%的情况下进行1粗2精2扫铜硫分离,获得的快速浮选精矿铜品位为27.05%、金品位为8.28 g/t,铜、金回收率分别为60.79%、50.90%;常规浮选铜精矿铜品位为17.06%、金品位为5.02 g/t,铜、金回收率分别为29.81%、23.99%。快速浮选+常规浮选、快速精选1尾矿与常规浮选粗精矿再磨再选工艺流程既能避免铜矿物的过磨,保证铜的回收率,又可得到较高品位的铜精矿,获得较好的铜、金回收指标。 相似文献
105.
106.
107.
108.
采用热扭转试验机对ME21镁合金在300~450℃、等效应变速率0.0100~0.0001 s-1范围内进行扭转试验,研究合金的热变形行为,利用Zener-Hollomon参数法通过数学分析构建了ME21合金基于热扭转试验的高温塑性变形的本构方程。结果表明:ME21镁合金在扭转温度450℃,等效应变速率0.01 s-1时,合金在断裂前的扭转圈数可以达到2.5圈,等效应变可达到1.1以上,在此种工艺下可以获得较高的热加工塑性。ME21镁合金在不同温度和不同应变速率下的热扭转过程中,硬化与软化的同时作用使得其流变过程的应力-应变曲线差异较大,扭转变形后均可得到再结晶组织,但是组织的差异也较大,再结晶晶粒尺寸取决于温度补偿应变速率参数Z的大小。合金本构方程为σ=1/0.03159ln{(Z1.547×106)1/2.4302+[(Z/1.547×106)2/2.4302+1]1/2},以此计算的流变应力的预测值与试验值相对误差平均值小于5%。ME21合金热扭转的变形激活能为Q=117.34 kJ·mol-1。 相似文献
109.
采用喷射沉积技术制备Al—27%Si合金,研究半固态二次加热过程中该合金显微组织的演变。结果表明,初晶硅在二次加热过程中发生粗化,并且粗化速率随着二次加热温度的升高而增大,液态区域凝固后出现共晶组织。在二次加热过程中喷射沉积过共晶Al—Si合金的显微组织演变可以分为3个阶段:第一阶段属于固态相转变;在第二阶段Al基体周围开始逐渐熔化,熔化区域内初晶硅粗化明显且经水淬后出现共晶组织;第三阶段与第二阶段类似,Al基体熔化。 相似文献
110.
对沈海(沈阳—海口)高速公路辽宁段沿线混凝土桥梁的碳化实测数据进行了统计分析,建立了以混凝土抗压强度和时间为主要参数的不同地区桥梁和单个桥梁混凝土碳化深度的随机过程模型。将混凝土碳化到钢筋表面的状态作为大气环境中的耐久性极限状态,分析了沿线上海湾大桥不同服役时间的耐久性失效概率。结果表明:混凝土碳化深度随混凝土抗压强度的增大而减小,但受多种复杂因素影响,混凝土碳化深度离散性很大;混凝土碳化系数计算模型的不确定性系数服从对数正态分布;海湾大桥混凝土使用到第100年时的耐久性失效概率小于10%。 相似文献