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81.
贝氏体在奥氏体贫碳区马氏体式切变相变机制为:γ→γ'(贫碳)+γ1(富碳)→x'(与y’同成分)+γ1→BF+γ1.整个相变过程受碳扩散控制.热力学分析表明,贝氏体切变形成具有热力学可能性,贝氏体相变具有阶段性特点. 相似文献
82.
主要是结合X射线衍射(XRD)技术以及电子背散射衍射(EBSD)技术,对不同退火温度下的多晶纯钴的退火组织的变化规律展开研究。结果表明:残留的多晶纯钴面心立方(fcc)结构的晶粒内部在退火过程中形成了∑3孪晶界,而且具有这种特征的晶粒数量随退火温度改变不大,基本趋于稳定;同时,具有密排六方(hcp)结构的晶粒内部在退火过程中形成大量的71.4°/1120特殊晶界。通过分析得知这种晶界形成的原因与fcc结构的晶粒中的∑3晶界的形成原因不同,是由fcc→hcp马氏体相变导致,即为相变孪晶。 相似文献
83.
84.
85.
利用透射电镜拉伸台技术对Al2O3基复合材料的动态断裂行为进行原位观 察。实验结果显示,Al2O3短纤维增强Al-12Si复合材料在断裂行为的细节上与其它Al基 复合材料有所不同,它除在基体中可萌生微裂纹并扩展外.纤维/基体界面也是重要的裂纹源 及扩展路径,同时还发现裂纹在纤维薄弱处形核、扩展引起纤维断裂。导致这一结果的原因 可能在于,一是纤维/基体界面结合较弱,增加了界面开裂的几率,二是该复合材料纤维平均 长度大于其临界纤维长度,外加载荷可有效地从基体通过纤维/基体界面传递到纤维上来,当 纤维存在结构缺陷时会引起纤维的破坏。 相似文献
86.
对疲劳后AZ31镁合金的拉伸行为和显微组织之间的关系进行研究。轴向疲劳实验在PLG-100疲劳实验仪上进行,其疲劳载荷为50和90 MPa。从载荷为50和90 MPa疲劳样上截取的拉伸样分别命名为样品L和H,原始材料上截取的拉伸样命名为样品O。采用电子背散射技术和透射电镜表征试样的显微组织。结果表明,在高的循环应力下,试样的主要变形机制为孪生-退孪生,而在较低的循环应力下,位错滑移主导疲劳变形。疲劳变形后,样品L和H的平均晶粒尺寸分别减小到4.71和5.33μm,而样品L和H的屈服强度和抗拉强度略微提高。通过扫描电镜发现样品L的最终断裂区由韧窝组成,而样品H的最终断裂区有许多微孔洞。因此,镁合金的拉伸力学行为和显微结构间有着密切的关系。 相似文献
87.
采用金相显微镜(OM),扫描电镜(SEM),透射菊池衍射(TKD)和透射电子显微镜(TEM)表征技术,研究了高周疲劳变形后的Mg-3Al-1Zn镁合金的典型断口组织特征,二次孪晶内部的横切面区域被提取出来进行TEM和TKD观察。结果显示断口边缘附近的区域有大量的{1012}{1012}二次孪晶,双束明场技术(TBBF)应用于研究二次孪晶边界的位错类型。研究发现锥面位错在{1012}-{1012}二次孪晶内部被大量的激活,这被认为锥面位错与二次孪晶有关联。二次孪晶内部的局部应力集中将导致锥面位错的形成。 相似文献
88.
采用电子背散射衍射(EBSD)技术对Zr-Nb、Zr-Sn-Nb两类锆合金的终轧退火板材组织、织构进行了研究,并对再结晶晶粒的取向差进行了表征。结果表明,两类锆合金经终轧退火后都得到了均匀细小的再结晶组织,多数晶粒尺寸在2~5μm之间;两种合金中形成的第二相差别很大,Zr-Sn-Nb合金中第二相均匀弥散,而Zr-Nb合金中第二相则存在两种形态;两种合金退火后织构均为基面平行于轧面的取向织构,并向TD方向偏转一定角度,且多数晶粒的1210∥RD方向。 相似文献
89.
利用密排六方金属发生层错时在层错区域由密排六方(Hexagonal Close-packed,hcp)的AB排列转变为面心立方(Face-centered Cubic,fcc)的ABC排列的特点,通过计算hcp/fcc相变所需要的能量来计算hcp金属层错能.同时,在模型中引入了空位缺陷和温度等因素.利用此模型计算Mg,Zn,Ti等3种hcp纯金属的层错能,推导出层错能随温度变化的理论计算式,计算出变化值.计算结果表明:该热力学模型适用于hcp金属层错能的计算.Mg,Zn,Ti等hcp结构金属的层错能随着温度的升高逐渐降低,化学自由能变对层错能的影响占主导地位.空位有降低层错能的作用,随着温度的升高空位密度增大,层错能降低的幅度增大. 相似文献
90.
在轧制镁板材沿TD和RD方向分别切取疲劳试样,并对它们进行室温下的高温疲劳变形。 EBSD分析方法应用于样品的微观组织及织构变化的表征方面。发现经高周应力疲劳变形后,由于应变量非常小,RD与TD方向整体孪晶数量都不多,疲劳后相比疲劳前孪生体积分数有所增加,沿TD方向的孪生体积分数高于RD方向。经拉压循环变形后除{1012}拉伸孪生外还出现了少量的{1011}压缩孪生与{1011}-{1012}二次孪生,导致屈服强度增加,TD方向的抗拉强度与延伸率均高于RD方向。分析其断口形貌发现TD方向疲劳辉纹较小,解理断裂的区域更少,韧窝比较深,故TD试样的高周疲劳性能以及材料的塑性略优于RD试样。由于轧制织构在轧制面内基本对称,所以二者的差别并不太显著。 相似文献