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61.
从数学上严格地证明了等切削角的挖掘轨迹是对数螺线,以此为基础,推导出切削后角的计算公式;以某样机为例,经理论分析和计算,证实了在挖掘过程中切削后角是变化的,并提出调整后角的方法,为设计和计算分析提供了理论依据。 相似文献
62.
以南水北调中线河北省段3座穿宽浅游荡性河道倒虹吸工程河工模型试验实测结果为基础,并应用3个束窄水流局部冲深估算公式对局部最大冲深进行计算分析,基于口门内流态及冲刷特征的多样性,对3个冲刷公式假设条件的符合性及冲深估算精度进行了探讨。 相似文献
63.
以红花大金元为对照,从烟叶经济性状指标、原烟外观质量、内在品质及抗病性能等方面,对由南涧种植的红花大金元中系统选育而成的烤烟新品种中烟104进行了分析评价。结果表明,在大理州烟区生态条件下,中烟104烟叶质量较好,能彰显大理红花大金元特色优质烟叶“清、甜、香、润”的清香型风格特征,符合中式卷烟对大理州特色优质烟叶生产发展要求,具有较高的工业可用性;重要经济性状指标在年际间表现相对稳定,在地区间表现适应性较广。丰产,兼抗烟草黑胫病、角斑病、野火病和气候斑点病,耐肥、易烘烤,综合性状优于红花大金元,可作为大理州烤烟后备新品种,具有重要的工农业利用价值。 相似文献
64.
综采工作面基本顶初次断裂失稳机理对工作面支架选型及采场围岩稳定性控制至关重要。通过建立顶板力学模型分析得出:综采工作面基本顶初次断裂前,基本顶厚跨比从初始状态减小趋近极限状态时,其内部最大主应力σ1与最大剪应力τmax均逐渐增加;当厚跨比接近02时,σ1与τmax均出现陡增,但σ1增加速率大于τmax,易在基本顶两端顶部发生断裂,且基本顶初次断裂时极限厚跨比n1一般大于02。在不发生滑落失稳条件下,基本顶极限厚跨比n1随回转角θ的增大近似呈线性增加;证明了基本顶铰接结构回转初期(θ为0°~3°)易发生滑落失稳。在仅考虑厚跨比影响的条件下,基本顶铰接结构发生回转失稳的临界条件为极限厚跨比n1=0624。然而,当n1<0624时,回转极限平衡角大于岩块回转平衡角所允许的最小值时,亦会造成铰接结构回转失稳。同时,在考虑支架弹性变形的基础上,建立了基本顶铰接结构滑落失稳对工作面支架动载系数计算方法,当直接顶与基本顶离层量Δh为0时,动载系数Fsd取最小值;Δh不为0时,Fsd随Δh增加而增大,但随直接顶与支架刚度之比、直接顶自重与基本顶传递载荷之比增加而减少。最后,通过对不同综采工作面初次来压时支架工作阻力与动载系数进行计算,验证了理论分析的有效性。 相似文献
65.
66.
为研究采动诱发断层损伤滑移演化规律,结合现场微震监测,引入断层损伤变量作为评价断层滑移失稳的指标。并运用正交模拟试验,对断层损伤变量影响因素进行敏感性分析。研究表明:工作面开采影响下断层损伤滑移分为断层损伤起裂、断层扩展贯通、断层滑移错动3个阶段。随工作面靠近断层,断层损伤变量呈逐渐增大趋势。断层损伤变量受开采因素、断层因素、地应力水平3者综合影响。确定开采因素中工作面距断层距离、工作面斜长对断层损伤变量影响为高度显著,采厚影响不明显。断层因素中断层倾角、断层内摩擦角对断层损伤变量影响为高度显著,断层内聚力为一般显著,其它断层因素影响不明显。地应力水平中侧压系数对断层损伤变量的影响高于埋深。 相似文献
67.
针对现有基于压缩应力–应变曲线峰后跌落斜率指标无法区分直线式、弧线式、台阶式跌落的缺点,提出基于能量非稳态释放理论的硬煤脆性度指标。煤的脆性度是煤体到达峰值后在外部很少能量作用下,煤体内所蕴藏的能量释放快慢的表征参数。通过研究煤峰前能量积聚过程和峰后能量非稳态释放规律,建立硬煤脆性度指标的力学和几何模型,并进行理论和试验验证,最后利用该指标研究煤冲击倾向性的脆性分区。结果表明,与其他指标相比,该指标可以充分考虑硬煤相对较长的非线性弹性阶段、较小的塑性段、峰后台阶跌落等特征,数形结合,具有直观性和易算性,也更能体现出硬煤的脆性度差异。 相似文献
68.
根据甘肃省内辐射事故和国内、周边国家可能出现的核事故,优化布设了甘肃省核应急监测点位7个,其布设方法对同类工作有参考价值。 相似文献
69.
王新中 《机械工人(热加工)》1984,(11)
倒装式复合模在冲压时,由于需在凹、凸模刃口加油以及刃磨后有剩磁等原因,冲件往往吸附在凹模的推块上、容易冲双件,造成模具损坏,解决措施如下: 1.将推块下端面做成若干凹槽,以减小推块与冲件的接触面。这样,当推杆撞击推块时,工件很容易脱落。开槽时要注意推块的内外轮廓保特完整(尤其是拐角 相似文献
70.