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101.
Modeling and optimizing of steel and mushy Al-28Pb alloy bonding 总被引:8,自引:0,他引:8
1 INTRODUCTIONAtpresent,thetypicalmaterialofneotypebear ingissteel backedAl 2 0Snalloybonding plate[1 ] .Forsteel backedAl 2 0Snalloybondingplate ,steelbackhashighstrengthwhichcanbeartheexternalload ,andAl 2 0SnalloylayerisalubricatingoneinwhichAlsubstratehasexcel… 相似文献
102.
金属成型过程中摩擦的分析 总被引:1,自引:0,他引:1
本文从微观入手对金属压力成型过程中摩擦的形成原因进行了分析,认为摩擦是由于变形金属被压入工具表面的凹坑所引起的。摩擦功率等于此部分金属的变形功率,当它的变形功率大于在界面产生剪切流动的功率时,摩擦由滑动转变为粘着摩擦。同时,根据对工具表面的某些假设,推导了摩擦应力与粗糙和静水压应力等之间的关系,并求出了发生粘着摩擦所需的静水压力。计算结果表明,建立的摩擦模型是比较有效和合乎实际的,它为理论计算摩擦 相似文献
103.
104.
研究了正火处理对FAS390Q桥壳钢显微组织、强度、冲击韧性和韧脆转变温度的影响.结果表明,随着正火温度的升高,FAS390Q钢控轧控冷(TMCP)形成的显微畸变组织逐渐消失,800 ℃以下正火,保持11级晶粒度不变,800 ℃以上正火,晶粒开始长大.在600~700℃正火,对钢的屈服强度和断面收缩率影响不大,超过700 ℃以后,随着温度的提高,屈服强度明显下降,断面收缩率上升.FAS390Q钢的冲击韧性随正火温度的提高先增加后降低,800℃正火时的冲击韧度值最高.FAS390Q钢的冲击韧度值-温度曲线近似呈直线而非通常的S型,不能用能量判据法而应用断口形貌判据法确定其韧脆转变温度.FAS390Q钢未经正火后的韧脆转变温度为-50℃,经800℃正火后其韧脆转变温度下降了10℃. 相似文献
105.
研究了Al-Ti-C对双辊铸轧镁合金薄带的组织影响,并利用铸轧坯直接进行热轧,研究了细化有剂对镁合金微观组织的影响。结果表明,添加了细化剂Al-Ti-C的薄带铸轧组织基本为等轴晶,晶粒明显细化。 相似文献
106.
水平连续铸造5182铝合金组合磁场作用下的组织演变 总被引:1,自引:1,他引:0
采用试验的方法研究了组合磁场作用下5182铝合金水平连铸过程中铸态组织的演变。试验结果表明,在无磁场作用的常规铸造条件下,由于重力影响,熔池中热的熔体上升,冷的熔体下降,铸锭下表面冷却强度大于上表面,导致液穴内部产生不均衡的流场及温度场,进而导致铸锭内部产生不均匀的铸态组织;在施加组合磁场作用后,电磁力引起的对流使熔体得到充分搅拌,加强了熔体中的传热传质,使液穴变浅,有效减少了因重力而产生的温度场差异,铸锭的铸态组织也由常规条件下粗大且不均匀的柱状晶组织转变为细小的等轴晶组织。 相似文献
107.
108.
7075合金液相线半连续铸造与二次加热的合金组织 总被引:26,自引:3,他引:23
提出了液相线半连续铸造制备铝合金半固态浆的新工艺,研究了液相线半连续铸造7075合金的微观组织及其在二次加热过程中的变化,在液相线温度下(908K)半连续铸造的7075合金组织为均匀、细小的蔷薇状组织,晶粒平均等积圆直径为29.7um,晶粒平均圆度为1.87。经二次加热后,铸造组织逐渐转变为等轴晶,在849K下加热60min后,晶粒平衡等积圆直径为57.6um,平均圆度为1.49,在869K下加热30min后,晶粒平均等积圆直径为47.2um,平均圆度为1.54。结果表明,液相线半边疆铸造可以获得理想的7075合金半固态浆料。 相似文献
109.
触变成形AlSi7Mg合金的组织与性能 总被引:3,自引:1,他引:2
AlSi7Mg合金半固态浆料经触变成形及热处理后,其性能得到显著提高。试验采用电子显微镜、扫描电镜及电子拉伸机,研究了液相半连续铸造法制备的AlSi7Mg合金半固态浆料的组织、二次加热的合金组织、经触变成形及T6处理后的组织与性能。结果表明,触变成形并经热处理后的AlSi7Mg合金,其组织中析出相为Al3Si和AlSi化合物,σb达到290.2MPa,δ5达到12.9%,此结果为液相线半连续铸造AlSi7Mg合金触变成形的深入研究奠定了基础。 相似文献
110.