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盆池涡涡动过程数值研究 总被引:10,自引:0,他引:10
盆池涡是在盆池排水时在盆池中央的排水管道入口处形成的漏斗状旋涡。文中采用标准κ-ε湍流模型和VOF方法对盆池涡的涡动全过程进行了仿真模拟,然后对计算结果进行分析和归纳,提出了盆池涡涡动机理假说。盆池涡是由外来扰动或流道截面几何形状的不规则或表面粗糙度不均匀引起速度场一定的切向流动而诱发出来的旋涡,其旋转方向是随机的,但与形成的切向流动方向一致。盆池涡是一种类兰金涡,速度和压力的分布具有兰金组合涡的特点;盆池涡在成熟阶段具有三个特性区域,分别称为抽气孔、吸气孔、抬气区域。 相似文献
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采用动电势扫描法测定了不同体系中碳钢发生点蚀的临界电势Eb。结果表明 :当Cl- 浓度 <0 .0 1mol/L时 ,随Cl- 浓度增加 ,临界电势负移并与Cl- 浓度成线性关系 ;pH值在 7~ 11之间 ,随pH值增加 ,临界电势正移并与pH值成线性关系 ;随温度增加 ,临界电势负移并与温度成线性关系。 相似文献
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通过对山东垦东地区构造特征,地层特征和储层特征的研究,从油气运聚,储盖组合,油藏类型及分布和油气控制因素等方面对馆陶组上段成藏规律进行了综合分析,研究表明,研究区的储层主要为曲流河沉积砂体,原油来源于周边的4个生油凹陷,通过不整合曲,储集层以及断层运移到垦东地区后聚集成藏。 相似文献
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低渗透油藏生产井关井测压时间的计算与应用 总被引:4,自引:4,他引:0
低渗透油藏的生产井压裂后,在单井试油试采过程中,压力恢复测试关井时间不同,其中有些井压力恢复曲线不能出现边界反应段,渗流不能反映地层中真实流动特征。针对这种情况,基于长庆绥靖油田塞39井区长:低渗透油藏大量试井和实际生产资料,利用现代试井解释理论,研究合理关井时间的界限及其计算方法。结果表明,当油井关井测压时间达到3倍地层径向流开始出现的时间后,利用此时的压力数据解释地层参数和地层压力,其结果的误差小于5%,同时能较准确地判断边界类型。计算的理论曲线和霍纳法解释值非常接近,对于塞39井区,若预先知道某生产井地层有效渗透率值,可从理论曲线查出压力恢复试井的关井时间,否则,建议按照该井区地层有效渗透率(大约在6mD左右),将不稳定试井测试时间控制在25d以上为宜。图4表3参14 相似文献