磁性下绒辊在细纱机上的应用

国产各种型号的细纱机,使用的后罗拉下绒辊都是应用薄型钢皮板簧作支架,使其与后罗拉下部接触。这种支承方法为单点支承,后绒辊在运转过程中往往会产生歪斜,而与下罗拉轴线不呈平行,造成下绒辊不转,失去清洁作用。时间一久,反而使飞花短绒堆积在绒辊表面,有时飞花短绒夹入喂入的粗纱,造成纱疵。因此有些厂都将原有后罗拉下绒辊拿掉不用。这实是一种消极的措施。我厂对A513W型细纱机,拿掉原有薄钢     

BM2—A型电话保密器原理与检修

天津市电信器材厂生产的BM2—A型电话保密器是一种可使一条电话线路同时接两部电话机的电子器件,并可使两部话机之间互相进行保密。按照实物测绘出电路原理图(见附图)。它的工作原理如下所述:当外线打电话进来时,     

钽钛合金再结晶退火工艺研究

研究了二元钽钛合金丝经拉拔加工中间再结晶退火处理后的组织。结果发现:变形量为12%的!1.5mm的钛钽合金丝经1000℃×1h退火能够发生完全再结晶;变形量由17%增大至70%,再结晶温度下降约40℃,变形量对再结晶温度影响较大;变形量越大,再结晶后的组织晶粒细小。     

疲劳裂纹扩展行为的研究现状及钛合金的疲劳裂纹扩展特征

疲劳裂纹扩展行为是现代材料研究中重要的内容之一。论述了组织结构、环境温度、腐蚀条件以及载荷应力比、频率变化对材料疲劳裂纹扩展行为的影响。总结出疲劳裂纹扩展研究的常用方法和理论模型,并讨论了"塑性钝化模型"和"裂纹闭合效应"与实际观察结果存在的矛盾。最后,对钛合金疲劳裂纹扩展研究的内容和研究结果进行了概述。     

冷轧Q值对TA34钛合金管材性能和织构的影响

采用X射线衍射法测定了TA34钛合金管材经不同Q值冷轧后的宏观形变织构和退火织构,分析了冷轧Q值对管材织构、工艺性能和室温力学性能的影响。结果表明：冷轧Q值对管材的塑性影响不大;冷轧TA34钛合金管材形变织构和退火织构的总体类型相同,均为轴向■织构;提高冷轧Q值会使完全再结晶退火后的TA34钛合金管坯产生周向织构,有助于提高成品管材的压扁工艺性能。     

关于钛合金热处理和析出相的讨论

通过对钛合金、铝合金和钢的热处理对比分析，从机理上将金属热处理分为三类热处理，将钛合金的热处理归为第三类热处理。对钛合金在热处理过程中出现的主要过渡相进行了介绍，重点分析了α′相、α″相的关系和淬火时效β相，指出α′相和α″相的性质受结构和固溶度的综合影响，β相可更细致地分为β0、β、β′和β″。最后对钛合金中出现的所有相的硬度进行了排序，排序结果为：ω〉α′≈β″〉α″≈α〉β〉β′〉β0。     

第二相对Ti-V-Cr系阻燃钛合金高温蠕变行为的影响

在相同的实验条件下,Ti-25V-15Cr-0.2Si合金的蠕变性能优于Ti-35V-15Cr合金.蠕变过程中,前者在晶界和晶内析出硅化物和少量α相;后者析出长条状α相连续分布于晶界.同种合金相比较时,Ti-35V-15Cr合金经870℃/0.5 h,WQ+600℃/5 h,AC处理的蠕变性能比锻态稍好,主要是因为锻态中除晶界分布有连续α相外,晶内还有一些不均匀的α相;而固溶时效处理的试样,其析出相大都连续分布于晶界.研究表明,硅化物可钉扎位错,阻碍位错运动;晶界处连续的α相起到晶界强化作用,提高了蠕变抗力;而弥散的α相降低蠕变抗力.     

Cr-W-Mo-V高碳中合金钢在α(＝)γ相变过程的碳化物转变及形貌

研究表明,Cr-W-Mo-V高碳中合金钢加热至α(＝)γ温度区附近,M23C6和M3C会逐渐溶解于基体中,缓冷过程逐渐析出M23C6、M3C,并在α(＝)γ温度区发生M23C6(＝)M6C转变,而球状VC则变化不大,其碳化物超细化主要由溶解、形核的转变过程所引起的.碳化物细化及不均匀程度依赖于碳化物类型及其比例,因此,合理的成分设计是常规锻轧和热处理工艺下获得超细碳化物高碳中合金钢的关键.     

Ti40阻燃钛合金的高温蠕变行为

计算了Ti40合金在不同应力、不同温度下的稳态蠕变速率、应力指数及在460℃－540℃范围内蠕变激活能Q＝94.0kJ/mol，并以此基础上研究了其蠕变强化机制。实验结果表明：该合金在此温度范围内的蠕变受位错和扩散双重机制控制，晶界移动对蠕变也有一定的贡献。在目前实验条件下，Ti40合金在620℃蠕变性能较差。     

Ti40合金热稳定性能的初步研究

研究了热处理制度和少量合金元素Si对β型阻燃钛合金Ti40热稳定性的影响.结果表明含0.2%Si的合金,固溶温度越高,热暴露后析出的Ti5Si3相越粗大,明显降低合金热稳定性能.820℃/0.5 h,WQ+600℃/5 h,AC热处理后,与无暴露相比,含0.2%Si的合金热暴露后析出的Ti5Si3相使合金塑性明显下降;与不含Si的合金相比,含0.2%Si的合金热稳定性能较差.