提高喷镁吸收率与稳定残余镁量的分析研究

主要研究铁水温度、含硫量、碳当量、铁水高径比/喷枪插入深度、球化衰退曲线及取样等因素对喷镁吸收率的影响,分析残余镁值稳定的原因,并采用实验验证了相关结论。     

用冰晶石粉消灭球墨鑄铁夹渣

我厂铸造球墨铸铁件,四年多以来夹渣问题一直没有得到很好的解决。过去大家一致认为。造成夹渣的主要原因是铁水中含硫量高(原铁水含硫量0.1％左右),因而产生了一些硫化物,造成夹渣,到后来将原有酸性冲天爐改为碱性冲天爐,虽然原铁水含硫量已降低到0.5％以下,但铸件夹渣问题仍然存在。一般夹渣现象都发生在铸件上表面层2～5公厘厚的地方,唯一的解决办法只有把加工量加大,如曲轴加工量达到7～10公厘。但在不加工的地方仍无法挽救。经过和科学研究部门研究,从苏联资料中得到:在处理好的铁水中,加入冰     

稀土系复合蠕化处理工艺

介绍了稀土系蠕化处理工艺及蠕化处理后的孕育处理工艺，该工艺经济、简便易行，配合炉前检验与控制手段，就能用含硫较高（０．０５～０．０７％Ｓ）的冲天炉铁水稳定地生产蠕墨铸铁件。     

蠕墨铸铁的生产和控制

蠕墨铸铁的机械性能比灰铸铁高得多,它的抗拉强度一般为36～42公斤力/毫米~2,抗弯强度为70～100公斤力/毫米~2,延伸率为1～6％,铸造性能比球铁好,而且还有耐热疲劳的特殊性能。作为一种新兴的铸造材料,蠕墨铸铁越来越受到人们的重视。下面把我厂近年来用冲天炉生产蠕墨铸铁及炉前控制情况介绍一下。一、蠕墨铸铁原铁水成分的选择蠕墨铸铁对原铁水的要求是温度高、碳当量高、含硫量低,同时要求铁     

电石在炉内脱硫的应用

我厂购进了一批高硫生铁,化验结果:C4.1％、Si2.08％、Mn0.17％、PO.067％,SO.086％。原材料含硫量:废钢0.04％、回炉料O.096％、焦炭0.58％,用5t/h倒大双冷风酸性冲天炉生产HT20-40、HT25-47牌号铸铁,核算铁水含硫量达0.121％。曾采用苏打炉前脱硫、结果使铁水温度大幅度下降,铁水出炉温度为1420～1440℃,处理后浇注温度只有1250～1270℃,比工艺要求偏低50～60℃。采用在底焦顶面一次投入占铁     

NSK轴承公司高纯洁度轴承钢的发展

对ＮＳＫ轴承公司开发的长寿命轴承钢（Ｚ钢）、真空精炼钢（ＶＡＲ钢）和超长寿命、高可靠度轴承钢（ＥＰ钢）作了介绍。Ｚ钢对Ｐ、Ｎｉ和Ｃｕ的含量要求较严，还规定氧含量在９ｐｐｍ以内，硫含量少于０．００８％。钛含量小于０．００４％；采用ＮＳＫ公司研究的图像分析法和电子束溶解抽样法测定钢中氧化物的数量，ＥＰ钢的主要特点是对杂质的规格、分布和大杂质的大小作了严格规定；疲劳寿命试验结果表明，ＥＰ钢的额定寿命比Ｚ     

使用含白蛋白支持电解质的毛细管亲和区带电泳进行手性分离

毛细管亲和区带电泳已用于某些药物成分的手性分离研究。牛血清白蛋白（ＢＳＡ）也被用作手性选择剂加入到电解质中。对于新喹啉杀菌的手性分离，磷酸盐缓冲液比硼酸盐缓冲液更适合作支持电解质。本文考查了ＢＳＡ浓度、白蛋白种类、ｐＨ值、手术加和以及电压对分离的影响。结果表明，手性分离可在ｐＨ７￣８范围内进行。对映异构体的迁移和立体选择性可通过改变蛋白质浓试（大于０．２％ｗ／ｖ）、电压以及加入氨基酸作为手性修饰剂     

采用PS—200Ⅱ全自动汞分析仪进行痕量汞的测定

本文采用美国ＬＥＥＭＡＮＬＢＡＳ公司制造的ＰＳ－２００Ⅱ全自动汞分析检测化妆品和生活饮用水中痕量的汞,本方法检测限为０．０２μｇ／ｌ,低于美国环保总署（ＵＳＥＰＡ）规定的０．２μｇ／ｌ的检出限要求;汞含量在０．１μｇ／ｌ～３０μｇ／ｌ内,同批样品在不同时间内十二次重复测定的变异系数为３．６７％;在同一样品加入高,中,低不同浓度标准样品,其回收率在８８％－１０２％之间,平均回收率为９６．３％,该方法     

快速石墨炉原子吸收法测定地面水中痕量镉和铅

本文探讨了用快速石墨炉原子吸收法测定需水中痕量镉和铅。系统地研究了石墨炉升温程序及基体改进剂对测定的影响。提出了删去灰化步骤,在不需要基体改进剂情况下快速测定环境清洁地面水中镉和铅的方法。镉和铅的方法检出限分别为 ０．０５ｕｇ／１和 １．２ｕｇ／１,相对标准偏差（ＲＳＤ）（Ｃｄ：ｎ＝９,Ｐｂ：ｎ＝１１）分别为７．２％和４．１％,加标回收率分别在１１３％－１１６％和９０．０％－９２．０％之间。     

镁团块球化工艺生产中小型球铁辊实践

低铬钼无限冷硬球墨铸铁轧辊生产中要求铁水球化处理过程中硅铁的孕育量大，则要求配料中硅量要低，这给大量回用球铁料带来困难，同时需大量配入低硅生铁和部分废钢，选用镁四块球化新工艺（镁四块含Ｓｉ＜１２％）可放宽配料中对Ｓｉ量的要求。应用在低铬钼中小型球墨无限冷硬轧辊生产上，可简化操作工艺，轧辊质量指标达到国标要求。     

铁素体球墨可锻铸铁件生产中铸态石墨的分析

生产中，在铁素体球墨可锻铸铁件的铸态基体上发现了石墨晶核，石墨晶核的形状各异、大小不一。对这样的铸件我们采用适当的热处理，并且辅以锌气氛退火处理，分析了铸态石墨对铸件力学性能的影响。     

两种横向加热石墨管原子化性能的比较

研究了6种代表元素在美国P-E公司横向加热石墨管(THGA 管)与国家地质实验测试中心研制的横向加热石墨管中的原子吸收曲线轮廓,考察了6种元素在两种石墨管中的灵敏度、精密度、准确度。实验表明用国产横向加热石墨管替代PE公司THGA石墨管是完全可行的。     

炉前快速评价球墨铸铁球化质量的新方法

介绍一种球铁球化质量炉前快速检测新技术,在理论分析与实验研究的基础上,提出了一种快速测定液态合金表面张力的新方法－气泡幅频当量法,通过毛细管向被测液体吹气,利用高精度数据采集与处理系统快速测得规定时间内所形成气泡的个数（频）以及气泡内微压差变化（幅）,以此两参数作变量,经适当运算后形成的当量来表征液体表面张力的变化。铁水表面张力与其石墨形态之间有密切关系,因此,应用气泡幅频当时法,可以实现球铁球化质量的炉前快速检测。     

铜石墨材料导电性能研究

以镀铜石墨粉为原料，用压制－烧结的工艺制备了不同铜含量的铜石墨材料，研究其电导率随铜含量变化的规律，并与传统的铜石墨材料的导电能力进行比较。研究发现，用镀铜石墨粉制备的铜石墨材料的电导率与铜体积分数呈简单线性关系，拟合曲线外推到铜体积分数为100％时与纯铜电导率相近，说明铜的导电能力几乎得到充分发挥。含铜量为75％的镀铜石墨试样的导电性能优于含铜量为85％的传统铜石墨材料。     

整体电极成形法

介绍电火花加工（ＥＤＭ）石墨电极研磨机的工作原理，叙述ＲＰ技术与石墨电极研磨机相结合制造模具的集成技术，探讨研磨机理，认为振动研磨不同于普通磨削，其成形必须满足一定的几何条件。对研磨成形精度进行了分析研究，发现研磨的动态振幅特点。     

屏蔽泵石墨轴承材料的强度和耐磨性研究

对屏蔽泵的石墨轴承材料的强度、磨损性和摩擦系数进行了实验研究。在DWD-3020电子万能试验机上对普通石墨和浸润树脂石墨材料的弹性模量进行了测定，同时确定了材料的拉伸和压缩强度极限。在Falex摩擦磨损机上对材料进行了磨损试验，得到了转速和载荷对这两种材料磨损的影响，并利用CSM950扫描电子显微镜对其摩擦表面作了形貌分析。     

细鳞片石墨复合密封板材的制备及性能

在研究了石墨浆料流动性能的基础上,采取灌浆成形工艺制备了细鳞片石墨复合密封板,研究了有机粘接剂、细鳞片石墨加入量对复合密封板性能的影响。结果表明:细鳞片石墨复合密封板抗拉强度、压缩率和回弹率随着细鳞片石墨含量的增加而减小;细鳞片石墨复合密封板的抗拉强度随着酚醛树脂与聚乙烯醇缩丁醛质量比增加先增大后减小,而其压缩率、回弹率则不断减小;当无水乙醇与聚乙烯醇缩丁醛质量比为5∶1、细鳞片石墨质量分数为50%、酚醛树脂/聚乙烯醇缩丁醛质量比为6/15时,制备的细鳞片石墨复合密封板材抗拉强度、压缩率及回弹率分别为9.2 MPa,8.8%,46%,符合ASTM标准要求。     

压制工艺对石墨膜力学性能的影响

为提高柔性石墨膜的抗拉强度,以2种可膨胀石墨为原料制备了石墨膜,从原料的性质、膨化温度、成型压力、柔性石墨膜的密度、压制工艺等几个方面,分析对柔性石墨膜力学性能的影响,探讨柔性石墨膜的最佳制备工艺。结果表明:柔性石墨膜的抗拉强度随着石墨粒度、膨化温度、成型压力及材料密度的增加而逐渐增大;当选用的可膨胀石墨粒度范围为(-0.425+0.300 mm),膨化温度为1 000℃,成型压力为28 MPa,采用5次压制工艺(压力依次为3、10、16、28、28 MPa),取柔性石墨膜的密度为1.46 g/cm~3时,得到的2种柔性石墨膜的抗拉强度分别为5.68、5.26 MPa,相比优化前大幅提高。     

铜层厚度和石墨粒度对铜包石墨-PTFE复合材料摩擦学性能的影响

作者采用化学还原法制备了铜包石墨（ＣＣＧ）粉，考察了石墨粒度和铜层厚度对铜包石墨－聚四氟乙稀复 合材料摩擦学性能的影响。摩擦学研究表明：随着填料粒度的增大，ＰＴＦＥ复合材料的摩擦系数逐渐降低，当填料平均 粒度为６６μｍ时，复合材料具有最佳的抗磨性；随着石墨表面铜镀层厚度的增加，ＣＣＧ－ＰＴＦＥ的摩擦系数逐渐升高，当 厚度超过３μｍ后，逐渐趋于稳定，材料的磨损率则随镀层厚度呈线性降低的趋势。研究还发现，铜包石墨改变了石墨 与ＰＴＦＥ的界面结合方式，且铜包石墨颗粒表面铜层在摩擦过程中易被磨掉，内部石墨颗粒暴露在摩擦表面，改善了 ＰＴＦＥ复合材料的摩擦性能；还原铜的硬度适中、颗粒细致，在摩擦过程中易在对偶表面的凹处嵌合，有助于连续、均 匀的转移膜的形成，从而提高了材料的耐磨性能。