基于SolidWorks的滑块式万向接轴扁头的强度分析

在轧钢机中,滑块式万向接轴的应用非常广泛。本文以功能强大的三维绘图软件Solid-Works为载体,以某型号轧钢机中滑块式万向接轴中的开口式扁头为研究对象。在软件中对扁头进行三维建模中有限元分析,并进行强度校验。利用该软件的有限元分析功能,通过适当的简化和耦合处理,对模型进行约束和加载,得出扁头所受应力的分布规律及最大应力位置处。利用经典公式计算其最大等效应力,并与有限元分析结果对比,以判断该型号开口式扁头的承载能力。     

滑块式万向接轴的强度和结构分析

通过对多个滑块万向接轴计算工作的总结,介绍了滑块式万向接轴强度分析过程中叉扁头建模时的载荷处理技巧、叉扁头的应力分布规律及不同叉扁头结构对应力的影响等。最后还讨论了滑块式接轴强度有限单元法和经典计算方法的区别及实践应用时的处理方法。     

基于有限元的滑块式万向联轴器系统优化设计

采用有限元法,结合轧机实际工作情况,对轧机滑块式万向联轴器进行整体建模计算,分析出主要零件的危险部位,并找出扁头断裂的原因。在此基础上建立滑块式万向联轴器有限元参数化模型,依据等强度原则并考虑叉头成本高等因素对联轴器进行优化。优化后在叉头有足够疲劳强度前提下,扁头危险部位最大主应力降低了19.21%,疲劳寿命增加了4.3倍。优化结果表明:滑块式万向联轴器的整体承载能力和工作寿命得到了提高,从而实现了对联轴器的结构优化设计。     

承插式悬臂轴的应力计算

<正> 用过盈配合方式将轴或销子装入刚性支承板的插口中后,其外伸端就能承受轴端载荷,但须计算出轴的弯曲应力和支承板的支承应力。如用一般的悬臂梁公式计算,算出的轴的弯曲应力值往往不够精确。例如,根据一般悬臂梁计算公式,最大弯曲力矩(和弯曲应力)产生在轴与支承板的接合点处(即图中的 C 处)。但实际上是在轴的插入部分中产生最大的弯矩,而且其弯矩计算值亦较标准悬臂梁公式计算出的值为大。     

滑块式万向接轴扁头套筒有限元分析及断裂原因探究

利用有限元软件COSMOSWorks对某钢铁厂的滑块式万向接轴扁头套筒的受力状况进行了分析,并从微观和宏观两方面对扁头套筒的断裂实样进行了失效原因的探究。认为在理想的状态下,扁头套筒发生应力最大位置位于其根部圆角处。当扁头套筒的某些部位发生意外损伤时产生的缺陷,将会导致疲劳裂纹源的发生。该处裂纹源会逐步形成疲劳裂纹并在轧钢过程中不断发展,尤其是当万向接轴发生扭转振动时,疲劳裂纹将会迅速扩展并最终导致扁头套筒断裂失效。     

机车防振橡胶弹性牵引齿轮橡胶减振元件最佳形状研究（二）

据计算结果,绘出各方案孔边应力及危险剖面应力分布如图7实线所示。方案C、D、E接触点的应力由赫兹公式算出。     

带孔薄板孔边应力集中系数的改进算法

应力集中的问题在带孔薄板中的表现极为普遍,应用工程中普遍运用的有限元法来分析带孔薄板孔边的应力集中问题。通过ANSYS软件仿真计算,得出固定板块的系列应力值,并且通过计算得出系列应力集中系数。运用最小二乘拟合方法对数据加以处理,获得了应力集中系数在特定范围内的拟合公式。通过系列实验曲线和经验公式进行比较分析,结果显示经拟合公式算出的误差较汉伍德经验公式小。该改进算法在计算孔边应力集中系数时具有工程应用的合理性。     

对ISO6336中齿轮齿根应力计算标准的改进方法

抛弃把轮齿形状视为悬臂梁的假设和引入应力集中系数的方法,直接从实际齿形和相似理论出发,建立齿根最大拉应力计算公式:σ_(FO)=F_t/(b·m_n)·Y_(FR)。通过采用边界元法计算出样本空间中各种齿数z,各种径向变位系数x_n及各种载荷作用高度e_f下的真实齿形系数Y_(FR)。采用三元回归分析得出Y_(FR)的回归公式。设计者即可方便地计算任意z、x_n、e_f下的齿根最大拉应力σ_(FO)。其中单齿对接触区外侧点的e_f值可由端面重合度ε_a算出。新方法克服了ISO6336方法中的许多缺陷,具有更为先进准确和方便的突出优点。建议在ISO6336标准中参考应用。     

汽车起重机伸缩臂滑块作用处局部应力的计算

本文介绍汽车起重机箱形伸缩臂滑块作用处盖板局部应力计算的解析法。提出了三种受力情况的简支板的挠度和弯矩表达式，并结合长江起重机厂的ＱＹ１２５型汽车起重机进行了计算，给出了计算值与试验工况下局部应力测量值的对比曲线，提出了箱形梁盖板上的计算最大应力点位于滑块内侧边缘的中点位置上。     

环形弹簧的有限元分析

根据环形弹簧的几何特性,采用轴对称单元和接触单元,对环形弹簧进行有限元分析,得到其内外圆环的应力分布情况.并将有限元计算结果与公式计算结果进行比较.结果表明:外圆环最大应力的公式计算结果约是有限元计算结果的1.2倍;内圆环最大应力的公式计算结果约是有限元计算结果的0.9倍.     

重型清障车吊臂结构设计与优化

在对某一托吊分离式重型清障车吊臂结构设计的基础上,利用ANSYS软件对一定滑块尺寸的设计结构进行静力分析,对局部强度不足部位提出了改进措施。以滑块的长度尺寸和宽度尺寸为参数,以吊臂与滑块接触部位的最大应力满足强度要求为约束条件,应用ANSYS软件中提供的参数化设计语言(APDL)对滑块的结构尺寸进行参数化建模与求解。得到了滑块两个几何尺寸单独变化和联合变化时对应的应力变化曲线,找到了如何通过增大滑块尺寸来减少吊臂接触部位应力的最有效办法。     

基于ABAQUS的同刚度非接触式平面涡卷弹簧性能分析

根据经验公式,在同截面情况下非接触式平面涡卷弹簧的扭转刚度仅与其有效长度有关.本研究建立了一组同刚度非接触式平面涡卷弹簧的数学模型,基于ABAQUS仿真分析软件对各平面涡卷弹簧进行了有限元建模和分析;同时,将各平面弹簧的扭转刚度和工作应力的仿真分析结果与经验公式计算结果进行了对比,并在扭转刚度对比中引入了试验数据.结果表明,同刚度条件下,随着圈数的增大、节距的变小,基频明显变大、最大工作应力小幅下降、应力沿长度方向的波动变小、分布更加均匀.对比扭转刚度和最大工作应力仿真结果和经验公式计算结果,两方法之间存在一定的差异.     

非对称阿基米德螺纹跨线测量的精确理论(二)

四、三种解法为便于分析计算将上述诸方程综合整理如下第二组和第三组方程完全对称,只要将前组方程的下标1换为2就是后组方程。这两组方程是解本问题的核心方程。公式(5—1)可作为验证用第二组和第三组方程所解得各参量数据是否正确,即所求参数必然满足(5—)式。如果要计算⊿,由第一组公式很容易算出。     

长度变化对2种材料伸缩吊臂滑块应力的影响

以Ansys软件为工具,引入接触非线性有限元法,介绍了160t铁路救援起重机八边形吊臂在承受最大力矩时2种材料滑块的应力计算过程。分析了由于长度变化引起的滑块面积变化对滑块受力的影响状况,最后得出了有价值的结论,为铁路救援起重机制造过程中滑块的选型提供了参考。     

中国压力容器标准化技术工作现状与前景(三)——以应力分析为基础的中国《钢制压力容器—另一规程》概论

六十年代以前各国规范基本上是以最大主应力理论(第Ⅰ强度理论)来判断容器构件中的应力,以容器构件中最大平均主应力作为主要依据,决定构件的尺寸。通常做法是:算出     

紧凑拉剪试验应力强度因子公式分析

Richard提出的紧凑拉剪试验(CTS)是较常用的Ⅰ、Ⅱ复合型加载试验类型,相关文献已经给出CTS试验对应的应力强度因子公式.由于该公式在之后的研究中出现多种不同形式,因此确定正确的CTS试验应力强度因子公式是十分必要的.针对目前文献中出现的多种CTS试验应力强度因子公式,通过与原文曲线进行比较并确定公式.为进一步验证应力强度因子公式的正确性,将聚苯乙烯(GPPS)板加工成CTS试件并进行试验,取得断裂载荷峰值.将多个公式计算的应力强度因子与利用扩展有限元法(XFEM)计算的应力强度因子进行比较,最终确定适用于CTS试验的应力强度因子公式.     

伸缩臂滑块局部应力计算及支撑位置优化

利用ANSYS软件为工具,引入接触非线性有限元法,对吊臂整体进行接触分析,并绘制出滑块支撑处的局部应力云图。在此基础上,就滑块支撑处局部最大应力进行优化设计,得出了滑块支撑的最佳位置,能有效地降低滑块承受的应力。     

承插式悬臂轴的应力计算

用过盈配合方式将轴或销子装入刚性支承板的插口中后,其外伸端就能承受轴端载荷,但须计算出轴的弯曲应力和支承板的支承应力。如用一般的悬背梁公式计算,算出     

乳化液泵滑块的设计与有限元分析

以BRK500/37.5型乳化液泵滑块为研究对象,根据滑块在实际工作时的受力情况,对滑块的结构进行了重新设计。与传统的结构相比,该滑块的结构能够承受较大的载荷。然后利用UG软件建立滑块的三维模型,并导入到ANSYS WORKBENCH中建立滑块的有限元模型。对滑块进行结构强度分析,得出滑块在最大压力下的应力和应变值,找出滑块结构的危险点,并对其结构进行进一步改进。改进后的滑块所受到的应力应变值较小,能够满足正常工作要求。通过以上研究和分析,为乳化液泵的实体设计提供理论依据。     

切削力的实用计算方法

<正> 在金属切削中,切削力有着重要意义,它是设计和使用机床、夹具、刀具的基本依据。切削力的大小可采用理论公式及经验公式两种方法来计算。但由于金属切削过程本身的复杂性,目前还没有成熟的理论计算公式供选用。现有公式算出的切削力与实测相差甚远;经验公