承受反鞍式支座的筒体应力计算

为大庆石化总厂铂重整车间的一卧式容器顶部迭放另一卧式容器,其间采用了反鞍式支座连接。承受反鞍式支座的简体应力计算,没有现成的公式可用。经查阅有关资料并分析受力情况,用以下公式解决了设计问题。     

计入σ_6~′时卧式容器的优化设计

<正> 本文分析表明:按《设计规定》1985年版设计卧式容器时,最佳支承位置应为A=0.5 R_i。此时,若容器的直径较小,D_i≤1m;或长度较短,L<3m;或设计压力较高,P≥1.4MPa时均可不必进行简体局部应力校核,只要按标准选取支座就行。一、寻优程序卧式容器(不考虑设置加强圈)与支承位置A值有关的简体局部应力共有8个;轴向应力     

满水工况下三鞍座卧式容器临界长径比的研究

卧式容器筒体长径比对鞍座个数的设置有显著的影响,为了确定鞍式支撑卧式容器双鞍座与三鞍座支座设计的临界长径比,本文采用有限元法,对满水工况下不同长径比的双鞍座与三鞍座卧式容器筒体中危险截面的Tresca当量应力、周向应力和轴向应力进行分析,并基于各应力判据和不同厚度模型筒体中的Tresca当量应力、局部膜应力和轴向压应力曲线的交点确定了不同厚度卧式容器三鞍座设置的合适长径比。研究结果表明,筒体厚度较薄时,三鞍座卧式容器临界长径比可取L/D=12;筒体厚度较厚时临界长径比趋于L/D=10。     

计入σ_6~''''时卧式容器的优化设计

本文分析表明:按《设计规定》1985年版设计卧式容器时,最佳支承位置应为A=0.5 R_i。此时,若容器的直径较小,D_i≤1m;或长度较短,L<3m,或设计压力较高,P≥1.4MPa时均可不必进行简体局部应力校核,只要按标准~[2]选取支座就行。一、寻优程序卧式容器(不考虑设置加强圈)与支承位置A值有关的筒体局部应力共有8个;轴向应力σ_1,σ_2,σ_3,σ_4,剪应力τ,τ_H,鞍座处简体的周向应力σ5、σ6(当考虑垫板加强作用     

基于有限元分析的压力容器应力分布研究

考虑到压力容器的结构对称性,选取1/4模型作为研究对象,采用三维有限元分析方法获得卧式压力容器的应力分布状况。详细描述了容器的应力分布以及支座中各个不同部件的应力分布情况,同时还研究了变化载荷及不同几何参数对应力的影响。推荐在压力容器和鞍式支座设计中2项最优比值,即压力容器端部到支座距离与压力容器长度之间的比值。     

多支座卧式容器应力计算方法的分析

对于卧式容器的设计 ,标准中一直采用Zick法进行应力分析 ,而对多支座卧式容器的计算则没有统一的标准 ,目前较多采用的是用材料力学中的三弯矩方程求得支座反力 ,再利用Zick法进行应力计算。本文以三支座卧式容器为例 ,采用ANSYS软件进行了有限元应力计算 ,分析了容器的应力与变形 ,并研究了支座位置对支座反力分布的影响 ,进而探讨了三弯矩方程求解多支座卧式容器支座反力的适用性。     

鞍座与卧式容器筒体连接方式对筒体应力的影响

针对双鞍座卧式容器,在建立了鞍座真实结构模型基础上,在鞍座与筒体之间分别采用全焊接和全接触支承方式条件下,进行了有限元模拟计算,得到了鞍座处筒体上的应力分布,并对计算结果进行了对比分析.计算结果表明,连接方式的不同,简体上最大等效应力的位置与大小均不一样,并且鞍座处筒体的应力分布也不相同.计算结果对于鞍座与卧式容器连接...     

耳式支座处圆筒局部应力的另外一种计算方法

按照JB/T4712设计的耳式支座,当不能采用许用弯矩进行评定时,除了按标准释义采用AD规范对支座处圆筒局部应力进行计算评定外,提出还可以按照HG20582对支座处圆筒局部应力进行计算,并用AD规范验证了该方法的可行性。     

大型卧式储罐鞍座应力分析

１前言在大型卧式容器中，支座处的筒体截面是一个危险截面，在外载荷与支座反力作用下，筒体会在一定程度上出现“扁塌”现象，并由此导致筒体受力不均匀，特别是弯曲应力明显增加。对于鞍式支座，筒体的外伸端长度和载荷作用下的“扁塌”都会影响其受力状态。在常规的卧...     

大型卧式容器的风诱导振动设计

这里应用材料力学方法给出了对称型双支座和三支座卧式容器的自振周期计算公式,分析了卧式容器的风诱导振动问题及其计算方法。     

半挂车V型支座边角处罐体局部应力计算

液化气体运输半挂车V型支座边角处罐体的局部应力计算，是把长的V型支座转化为多个符合局部应力计算条件、排列整齐的短支座。短支座由内、外侧板组成，某一侧板边角处罐体的局部应力是由相邻侧板上的线载荷共同作用在该处产生的应力经叠加而求得。求得邻近侧板对罐体作用力在某一侧板边角处产生的罐体局部应力叠加系数后，根据已知V型支座的载荷，计算出半挂车V型支座边角处罐体的局部应力。     

卧式容器有限元分析及其结构优化设计

以Φ3750 mm/16 m多鞍座卧式压力容器为例,对结构进行设计及有限元强度分析。利用ABAQUS软件数值模拟了2种典型工况下容器应力和变形,对优化前后容器的强度和刚度进行分析及对比。计算结果表明,预紧工况和正常工作工况下,此卧式储罐的最危险位置均发生在筒体与法兰的焊接处,平盖处受力次之,有局部应力集中现象。通过优化卧式容器局部结构(平盖和筒体的钢板厚度),达到了减轻自重、提高强度和刚度的效果。     

卧式容器多支撑计算分析

以多支座卧式容器为例,分别采用三弯矩方程方法和有限元方法,分析研究了卧式容器支座反力的分布情况,并将所得结果进行对比,验证有限元方法的正确性。     

起重机伸缩式臂架的局部应力

在起重机伸缩式臂架中,除了整体弯曲和压缩所引起的应力外,还产生由支承部件反力所引起的局部应力。在起重机实际工作中由支承部件(辊子)过大的压力引起的伸缩式箱形臂架翼缘板及腹板的塑性变形情况是众所周知的。     

水泥厂管道支承设计

对水泥厂管道支承设计的几个方面进行论述。对支座的合理配置及结构型式的选择进行分析和归纳,用实例介绍了支座闻允许最大跨距的计算、支柱的强度计算和稳定性验算。     

地震时卧式容器的弯矩

建立地震时有附加设备卧式容器的轴向弯矩方程,解析弯矩方程,用Excel进行数据处理后画出弯矩图,确定卧式容器轴向弯矩极大值的位置和产生最大弯矩的截面,并给出工程适用的计算方法、计算式。     

椭圆形封头卧式容器不同液面高度的容积计算

在设计卧式容器时,常常要计算不同液面高度所对应的容积,有时还需列出容积高度对照表或图。在一般资料中仅能查到容器总容积的计算公式,而要计算不同液面高度下的容积则需设计者自行推导公式计算。本文以标准椭圆形封头为例介绍卧式容器不同液面高度的容积计算方法,并编有BASIC计算程序,此法仅供大家参考。     

鞍座支撑薄壁铝管破坏机理的实验研究

对于卧式容器中的鞍座支撑或管道系统中的抱箍等一系列问题,由于鞍座支撑引起的局部载荷对容器或管道破坏机理的影响,一直是工程上感兴趣的问题。为此,本文设计了一个鞍座支撑薄壁铝管的实验模型,通过电测试验对鞍座区附近的应力状态及其破坏机理进行实验研究,所得结果和按壳体理论的计算结果及按规范的计算结果作了比较,其结论将有助于对现有设计方法的改进。     

大型多鞍座卧式容器设计方法分析

为降低弯矩和鞍座反力,长径比大的卧式容器大多采用三鞍座或多鞍座支撑。多年来,多鞍座卧式容器的设计并没有形成统一的标准,目前大多采用三弯矩理论计算弯矩和鞍座反力,再引用双鞍座卧式容器的Zick校核方法对应力进行校核。此种方法步骤复杂,不便于工程应用。最近,欧洲协调标准EN13445《非直接受火压力容器》提出了一种不同于传统方法的多鞍座卧式容器的最新设计方法,这是多鞍座卧式容器设计第一次正式写入标准。本文主要介绍EN13445中的多鞍座卧式容器设计方法与传统方法的不同,并对两种设计方法中存在的一些问题进行了探讨。     

温差应力对大型石化立式设备耳式支座的影响

以某PTA反应器为例,设计分析该反应器在工况1 (压力+重力)和工况2 (温差应力+压力+重力)耳式支座的受力情况。将两种工况的受力情况进行对比分析,证明温差应力对大型石化立式设备耳式支座计算结果会产生影响。