罩式退火炉炉温均匀性测量

罩式退火炉炉温均匀性对产品质量影响显著。罩式炉内罩直径为4 200 mm,内罩高度为2 900 mm,最大负荷30 t,工作温度600~850℃,保温阶段和控冷阶段温差为±10℃。炉温均匀性检测装置由温度传感器、补偿导线、检测仪表及测温架等组成。选择N型补偿导线式铠装热电偶,测温范围0~1 100℃,等级2级,带补偿导线长度10 m。温度选择最低值600℃,最高值850℃,中间值700℃进行测量,保温时间均为2 h。经过不同温度下保温均匀性测试,炉温均匀性在±8.5℃内,测试结果符合标准要求。     

Φ3.80mm 60Si2MnA淬回火弹簧钢丝抗拉强度异常分析

Φ3. 80 mm 60Si2MnA淬回火弹簧钢丝抗拉强度出现异常。对力学性能出现严重不均的Φ3. 80 mm 60Si2MnA淬回火弹簧钢丝抗拉强度和断面收缩率进行分析,对Φ3. 80 mm 60Si2MnA弹簧钢丝微观组织和显微硬度进行比较。结果表明,Φ3. 80 mm 60Si2MnA弹簧钢丝淬回火后出现力学性能严重不均的原因有3个:奥氏体化炉中段炉温异常下降使奥氏体均匀化无法顺利完成;Φ6. 5 mm 60Si2MnA热轧线材心部存在严重偏析;奥氏体化炉横向温度分布均匀性较差。     

外绕丝用φ0.87mm电镀钢丝生产工艺探讨

为提高热处理电镀生产线的生产效率,提高φ0.15 mm钢帘线外绕丝的使用性能,同时能使钢丝适应明火炉→水浴淬火的工艺要求,设计总压缩率为97.03%,热处理Dv值为60 mm.m/min的φ0.87 mm电镀钢丝生产工艺,以代替φ0.75 mm钢丝生产外绕丝。对φ0.87 mm钢丝采用不同的奥氏体化工艺及水浴淬火工艺进行试验,明火炉4个加热区的温度分别为10001,010,10009,60℃;索氏体化为80 cm水浴+空冷。电度工艺采用先镀铜再镀锌+中频炉感应扩散。结果表明,在上述工艺条件下可以得到满足生产要求的热处理电镀钢丝。     

燃煤粉钢丝退火炉热电偶安装的几个问题

在采用燃煤粉炉对钢丝进行热处理时 ,加热温度都在 10 0 0℃以下 ,一般都选用镍铬 -镍铝 (镍铬-镍硅 )热电偶。由于热电偶选用与安装的不规范 ,使热电偶在使用过程中产生误差 ,现对热电偶安装的几个问题讨论如下。1　热电偶插入炉膛内的深度热电偶插入炉膛内的深度不同 ,反映炉温的误差是不同的。根据资料介绍 ,炉内温度 890℃ ,炉壁温度 160℃ ,由于热电偶插入位置 (长度 )不同而产生的差异如表 1所示。表 1　由于热电偶插入炉壁内长度不同而引起的测温误差插入长度 /ｍｍ测温误差 /℃2 5 - 10 25 0 - 5 175 - 1310 0 - 715 0 - 1　　由表 …     

微控制器在制绳钢丝索氏体化炉温控系统中的应用

传统钢丝索氏体处理设备温控系统采用位式控制,存在温控精度低,事故频率高等问题。根据矿用制绳钢丝索氏体化炉温度大惯性、大时滞等特点,设计一种基于32位微控制器PID控制算法的索氏体化炉温度控制系统。该微控制器具有抗干扰能力强、运算速度快、可处理多个任务等优点。采用微处理器后,索氏体炉内温度波动极差值由7.3℃减小为0.98℃;抗拉强度分布范围由1 140~1 214 MPa缩小到1 155~1 199 MPa。结果表明:采用微控制器能有效控制索氏体炉的温度,使处理后钢丝的力学性能更加稳定。     

GCr15轴承钢球化退火工艺

钢丝获得细粒状珠光体组织最有效的途径是球化退火。按照标准规定的目标制定轴承钢球化退火工艺:材料选择GCr15热轧酸洗盘条;退火设备采用从韩国引进的辊底式短周期保护气氛热处理炉(STC炉),炉内温度精度控制在±5℃之内。选择2种工艺进行试验,对处理后的GCr15热轧酸洗盘条分别进行力学性能和金相显微组织分析比较。结果表明,2种工艺均能够达到设计目标,但工艺1(热装炉升温到795℃,保温7 h,快速冷却到720℃,保温5 h,以20℃/h冷却速度降至650℃出炉)球化效果更佳,可以用于初期生产。     

氯化氢合成炉的腐蚀机理与设计对策

文章在分析氯化氢合成炉腐蚀机理的基础上提出了合成炉设计对策 ,包括根据炉体壁温约束条件 ,确定适宜的合成炉气体出口温度和灯头中氯气喷射速度、进水口处炉体防腐及合成炉开车防腐技术方案。经生产检验合成炉设计合理 ,操作稳定 ,使用寿命长。     

回转炉的耐火和保温设计

石灰回收回转炉的筒体是用钢板制成的，由于炉内焙烧温度高达1000℃以上，因此保温材料及耐火材料必须砌筑在简体内部，以保护钢板。因此耐火材料和保温材料的选择要比固定的护体严格得多。我厂采用1845型回转炉（如图1），该炉原设计的保温材料为硅藻土保温砖，耐火材料为粘土耐火砖，然而选择该炉的企业，多已停运，原因虽然是多样的，但护村的大片脱落也是一个不可忽视的原因。炉村为什么会脱落，关键是保温材料的抗压强度太低。回转炉炉衬的结构是：筒体内的曲面钢板上先砌保温砖，再砌耐火砖，保温砖夹在耐火砖和钢板之间。炉子在回转…     

连续型热处理炉的改进设计

为解决传统热处理炉维修周期长、生产环境差、功率消耗大等问题,对其进行改进:(1)参数设计及优化。给出热处理炉总功率、加热时间和炉长的计算方法,改进后的热处理炉加热温度为950℃,Dv值为40 mm·m/min,可处理1.0~2.5 mm钢丝10根。(2)热处理炉改为分体式结构,上下同时采用电加热,结合处采用快卸式压紧螺栓压紧。保温和耐火材料采用晶体纤维加热模块、纤维板和纤维保温毯等,破损的保温材料可回收使用。(3)电气部分采用智能型温控仪加可控硅控制。以国内某公司为例,热处理炉改进后使用半年,钢丝产量比炉体改造前高出5%,消耗电量降低2.5%,综合统计增加经济效益约15.2万元。     

双捻机生产钢丝绳过程中断丝原因分析

捻股生产过程中细规格制绳钢丝断丝率出现较大波动。制绳钢丝生产时,选取的半成品钢丝进线直径为0.7 mm,加热温度900～1000℃,铅温550～600℃,Dv值30 mm.m/min,水箱拉丝生产出线直径0.15 mm,拉拔速度8～10 m/s,定尺长度32000 m,抗拉强度2650～2850 MPa,锌层面质量12.3～15.4 g/m2,扭转值波动较大。对双捻机捻股断丝断口进行扫描电镜分析,导致断丝率高的原因是电镀锌生产时钢丝出现氢脆。改进生产设备,采用滴定添加系统,进行电镀锌H2SO4溶液的添加,精确控制电镀溶液pH,确保生产稳定进行,降低了捻制断丝率,提高生产效率。     

6×31WS-PWRC—14微旋转钢丝绳试制

介绍6×31WS-PWRC—14钢丝绳设计、生产过程。钢丝绳主要工艺设计参数:钢丝绳捻距倍数为7,外层1×31WS股捻距倍数为7.5,内层1×7股捻距倍数为7.5;钢丝绳捻制系数为3.07,外层股捻制系数为5.07,内层股捻制系数为3.05。根椐股捻距倍数,确定股中各钢丝直径比,最终计算出各股钢丝直径。给出钢丝绳生产工艺:外层股捻距为33.7～35.1 mm,内层股捻距14.7～15.3 mm,中心股捻距16.9～17.6 mm,钢丝绳捻距为96.6～100.8 mm;预变形器的辊间距一般为钢丝绳捻距的86%～92%,压弯量为钢丝绳直径的1.4～1.6倍。通过改变生产工艺,生产的6×31WS-PWRC—14钢丝绳破断拉力比普通方法捻制的钢丝绳高9.3%,并达到微旋转的要求。     

16W×19-PWRC—40平行捻钢丝绳研制

平行捻钢丝绳结构紧密,金属密度系数大,结构伸长小,在同规格、同强度条件下,使用寿命比一般金属绳芯线接触钢丝绳高20%～40%,比点接触金属绳芯钢丝绳高1～2倍,破断拉力比一般金属绳芯钢丝绳高12%以上。平行捻钢丝绳结构设计难度大,股与股之间必须设定合理的间隙。利用瓦林吞式圆股配丝原理对1 960 MPa级16W×19-PWRC—40钢丝绳进行研制,通过结构设计、技术参数的确定,运用先进生产工艺,选用优质原材料,成品钢丝绳实测直径41.32 mm,整绳破断拉力为1 438.9 kN,拆股试验表明,合绳后钢丝技术性能指标达到GB8918—2006要求。     

钢帘线捻制用针式预变形器

粗直径高强度钢帘线易产生松散、交叉、芯股外翻等捻制缺陷。设计钢帘线生产用针式预变形器,这种预变形器能调整钢丝的侧向扭矩,与捻角配合使各钢丝在聚束之后排列整齐,螺旋形状保持稳定,改善钢帘线中钢丝的松散状态,使钢丝产生一定的曲率,减少由于钢丝自身应力的不平衡造成对钢帘线整体力学性能、几何结构的影响。采用针式预变形装置对3+8×0.33HT钢帘线进行生产试制,捻距18.0 mm,钢帘线直径1.33 mm,变形针水平间距30 mm,预变形器高度15.7 mm,过捻器转速1 970～2 070 r/min,能够满足粗直径钢帘线的不松散和减少捻制不良的要求。     

冷镦标准件用热轧盘条SCM435的研制

介绍冷镦标准件用热轧盘条SCM435的生产工艺及过程控制。100 t转炉出钢温度控制在1 620～1 650℃;100 t LF精炼炉出钢温度控制在1 555～1 565℃;由六机六流小方坯连铸机铸成150 mm×150 mm方坯,经步进梁式加热炉进入高线机组轧制,其中水冷控制保证盘条的吐丝温度为800～840℃。经检验,Φ12 mm SCM435热轧盘条的平均屈服强度为465 MPa,平均抗拉强度为705 MPa,平均面缩率56%,1/2冷顶锻合格率达100%,可满足高端用户实际生产需求。     

1860MPa级1×19W—28.6钢绞线结构设计

针对1860 MPa级1×7—15.24钢绞线的不足,提出开发1860 MPa级1×19W—28.6结构多丝大直径高强度低松弛预应力钢绞线设想。确定1×19W—28.6钢绞线各层钢丝直径的比例关系,并设计一定的调整值,计算出外层细丝、外层粗丝、内层丝、中心丝的直径分别为4.95,6.60,6.20,6.40 mm,捻距倍数12.5,捻距360 mm。根据JISG3536—1999标准制定1×19W—28.6钢绞线企业技术要求,设计合理的生产工艺流程,捻制后,在360～400℃进行回火稳定化处理,试制生产的钢绞线成品性能、尺寸等均能满足企业技术要求。     

管式辐射加热钢丝热处理炉的研究

管式辐射加热钢丝热处理炉以钢管作为加热元件对钢丝进行辐射加热,通过与其他炉型对比,介绍辐射加热炉的结构、能源消耗、环保等方面的特点。辐射加热炉炉管温度控制精度为±1℃,在走线速度均匀的情况下,钢丝各点的受热均匀,钢丝通条性能一致。     

琴钢丝热处理马弗炉改造

介绍将琴钢丝热处理马弗炉由煤气加热改造为电加热的情况,从炉型、马弗砖材质及电气控制等方面对比新旧炉型,新炉型在线温的均匀性、力学性能、保温节能、成材率等方面均有明显提高,从而保证了琴钢丝的产品质量。     

8×WS(36)-PWRC—40钢丝绳的试制

介绍8×WS(36)-PWRC—40钢丝绳设计、制造过程。钢丝绳捻距倍数Ks=7.0,1×7股捻距倍数Kt=10.0,1×36WS股捻距倍数Kg=9.0,计算出钢丝绳各股直径和各层钢丝直径。1×36WS股采用GG-36/400捻股机生产,捻向为左捻;1×7股采用GG-6/300捻股机生产,捻向为左捻;钢丝绳捻制设备选用KS-24/630筐篮机,钢丝绳捻距280mm,捻向为右交互捻。整绳破断拉力达到1190kN,满足使用要求。