预张拉管式捻股机的电气控制

为了消除电梯用钢丝绳在使用中的结构伸长,将成品钢丝绳在捻制后施加一定的张力.预张拉管式捻股机能使钢丝绳在通过第1牵引轮后,再经过1组测力装置和第2牵引轮,调节第2牵引轮的速度给钢丝绳一定的张力,即可实现钢丝绳的预张拉.分析2组牵引轮之间钢丝绳恒张力的电气控制原理及张力过载保护措施,给出张力自动控制的框图和张力检测的示意...     

三角股钢丝绳消除应力及提高质量的方法

介绍三角股钢丝绳生产的基本条件,三角股钢丝绳是在股芯的外面包捻单层或多层钢丝形成截面为三角形的股绳,其工艺参数复杂,所需的工卡具较多,而且捻制钢丝绳时必须采用翻身装置。生产方法:螺旋三角股成绳法、圆股压法。采用工字轮翻身的办法来消除钢丝绳捻制应力,工字轮翻转的方向要视钢丝绳的捻法而定;在后变形器后加定径装置以保证绳径的均匀性和准确性;成品钢丝绳必须要进行预张拉处理,消除钢丝绳捻制应力和结构伸长。根据捻股和捻绳控制要点提出提高捻制质量的方法。     

间歇式钢丝绳预张拉技术

阐述钢丝绳的结构伸长机理 ,对连续式预张拉和间歇式预张拉的优缺点进行对比 ,介绍了国产间歇式钢丝绳预张拉设备的性能特点 ,提出了需要进行预张拉的钢丝绳的生产控制要求 ,对钢丝绳结构伸长进行了实际测试 ,结果表明对 6× 1 9+FC - 37- 1 670MPa级钢丝绳实施 441kN预张拉 ,钢丝绳伸长率为 0 .858% ,预张拉后可消除结构伸长 ,能满足实际使用     

钢丝绳预张拉的有效应用

对8×9S+NF—16结构钢丝绳进行预张拉处理,对预张拉设备的力矩电机转速、动平衡、测长仪以及汽缸等进行自动控制。设备牵引轮直径1m,左右各有12道槽口,尾部大滑轮直径1.5m。样品钢丝绳实测直径16.38mm,经过加载40%抗拉强度的张拉力时,绳子实测直径缩减为16.04mm,和未经预张拉处理的样品钢丝绳相比,平整度更高,表面更光滑,钢丝绳更紧密。对35W×7—14结构多层股钢丝绳进行预松散型试制,在控制捻距的同时,降低对预变形的下压量,钢丝绳切口呈自然松散状态,达到预期效果。随后对试制钢丝绳施加60%抗拉强度的张拉力进行预张拉,不仅可消除结构伸长,接触应力也得到有效控制,寿命比原来的不松散钢丝绳延长1～2倍。     

细小规格钢丝绳结构伸长研究

残余拉拔应力和捻制应力是钢丝绳在生产捻制过程产生结构伸长的主要原因。制绳钢丝的残余拉拔应力主要有残余拉应力、残余弯曲应力和残余扭转应力。钢丝绳股绳捻制过程中的捻制应力主要有扭转应力、弯曲应力和拉伸应力。以7×3—0.90结构细小钢丝绳为研究对象,将制绳钢丝的直径公差控制在±0.005 mm,中心股的3根钢丝适当加粗为0.16 mm,各股的股间间隙保证在0.01 mm,中心股丝径加粗,破断拉力上升,结构伸长下降。钢丝绳的股捻距一定,随着成品绳捻距的增大,钢丝绳破断拉力上升,结构伸长率下降。当钢丝绳成品捻距一定时,随着股捻距的增大,钢丝绳破断拉力上升,结构伸长率下降。     

提高航天用钢丝绳张力稳定性的方法研究

普通钢丝绳经过预张拉后结构伸长率为0.1%～0.7%,无法确保航天用钢丝绳结构伸长率小于0.01%的要求。针对初始张力大小、钢丝绳是否经过预张拉、高低温循环次数、温度高低、钢丝绳安装基座特性等影响张力稳定性的可能因素,设计7个试验工况进行测试。试验表明:采用预张拉与高低温循环相结合的方法,可以使钢丝绳结构伸长率从0.0421%下降到0.0059%,张力变化率从20%下降到2.9%,大幅度提高了钢丝绳的张力稳定性,可满足航天用钢丝绳产品的需求。     

钢丝绳的伸长率与预张拉技术

根据钢丝绳伸长对钢丝绳使用带来的危害,分析不同结构钢丝绳预张拉方法的优缺点以及不同用途钢丝绳对伸长率的要求,介绍目前使用的预张拉工艺,给出不同结构钢丝绳的伸长率的统计规律并进行对比。     

汽车起重机伸缩臂用钢丝绳的设计和制造

汽车起重机普遍采用伸缩油缸加绳排的伸缩结构,伸缩结构的最末一、二节采用钢丝绳,要求该钢丝绳破断拉力高、结构伸长小,一般应经过预张拉处理。以8×K26WS-PWRC(K)—20为例,介绍汽车起重机伸缩臂用平行捻压实股钢丝绳的要求及设计和制造过程。设计钢丝绳公称抗拉强度2 160 MPa,钢丝绳捻距倍数为6.8倍,股捻距倍数为8.5倍,股的压缩率为12%～15%,钢丝绳整绳破断拉力为421 kN;盘条选择80或82A钢,S、P质量分数均应不大于0.020%;采用模拉的方法生产股绳;预变形器股的变形量一般控制在钢丝绳公称直径的0.80～0.85倍;捻股时采用喷淋的方式添加润滑油脂。根据设计和生产控制要求制造的成品钢丝绳实测破断拉力达428 kN。     

小规格钢丝绳预张拉和稳定化处理工艺研究

对小规格钢丝绳进行0.4%、0.9%、1.4%和1.9%不同比例结构伸长的预张拉,并对其结果从钢丝绳外观质量和实物性能方面进行比较,选择最佳的伸长比例1.4%对小规格钢丝绳预张拉,设计微细钢丝绳在线预张拉和稳定化处理,通过设计不同温度和不同保温时间的正交试验,优化工艺参数,得到最佳工艺参数为稳定化温度250℃,稳定化时间1.19 s。选择最佳的工艺参数进行验证,经过预张拉和稳定化处理的小规格钢丝绳,结构伸长大幅下降,破断拉力小幅上升,产品质量通条稳定,产品性能达到客户要求。     

悬索桥用钢丝绳吊索制作工艺

介绍悬索桥用钢丝绳吊索的特点及要求。对吊索钢丝绳结构稳定性、结构伸长的处理、制作过程(定尺、下料、热浇铸)长度精确控制工艺进行设计,并将成品钢丝绳吊索应用于生产实践进行检测验证。按提高结构稳定性设计方案制作的吊索钢丝绳的扭矩系数仅为0.003 669 7;钢丝绳预张拉采用直拉方式进行,每段预张拉不低于3次,预张拉力为吊索钢丝绳最小破断拉力的55%,持荷时间60 min。按此方案,钢丝绳仅需进行3次预张拉,后2次的非弹性变形量之差已不大于预张拉长度的0.015%,成品吊索交货长度为恒载状态设计长度,吊索两端耳板销孔间长度误差为±2 mm,达到标准要求。     

金刚石串珠绳的研发与生产

介绍金刚石串珠绳锯的结构以及加工原理。以7×7—4.9钢丝绳为例,介绍金刚石串珠绳的结构设计,原料及表面镀层选择,生产过程控制。通过改善钢丝绳结构,选用线接触作为新一代金刚石串珠绳的生产结构,钢丝绳的理论破断拉力最高可以提升8%;选用SW87盘条作为做金刚石串珠绳的原料;半成品钢丝表面镀层采用电镀黄铜,可以提高金刚石串珠绳耐疲劳磨损性能;综合考虑制绳钢丝抗拉强度和扭转性能的匹配,选择总压缩率为85%~90%。捻制时,利用张力测试仪进行动态模拟测试,保证每根股的张力在49~58.8 kN,预张拉力为成品绳破断拉力的10%~15%。生产结果表明,新一代金刚石串珠钢丝绳达到了高破断拉力、低伸长率以及良好的耐疲劳磨损性能的技术要求。     

16W×19-PWRC—40平行捻钢丝绳研制

平行捻钢丝绳结构紧密,金属密度系数大,结构伸长小,在同规格、同强度条件下,使用寿命比一般金属绳芯线接触钢丝绳高20%～40%,比点接触金属绳芯钢丝绳高1～2倍,破断拉力比一般金属绳芯钢丝绳高12%以上。平行捻钢丝绳结构设计难度大,股与股之间必须设定合理的间隙。利用瓦林吞式圆股配丝原理对1 960 MPa级16W×19-PWRC—40钢丝绳进行研制,通过结构设计、技术参数的确定,运用先进生产工艺,选用优质原材料,成品钢丝绳实测直径41.32 mm,整绳破断拉力为1 438.9 kN,拆股试验表明,合绳后钢丝技术性能指标达到GB8918—2006要求。     

预张拉管式捻股机生产高速电梯用钢丝绳

预张拉管式捻股机用于高速电梯用钢丝绳的生产,能反馈钢丝绳张力的大小,实现恒张力控制。以生产8×19S+NF—8.0,1 370/1 770 MPa双强度电梯用钢丝绳为例介绍研制过程:原料选用SWRH57A盘条;热处理加热温度由960℃调整至980℃,并降低收线速度;铅淬火温度选择550℃;采用水箱拉丝机多道次小压缩率的工艺进行拉拔,道次压缩率控制在15%以内;钢丝绳的捻距为钢丝绳公称直径的6.4倍,预变形中心距为钢丝绳捻距的88%,后变形中心距为7～9 mm,定径辊直径8 mm;选择含油率为10%～15%的优质麻芯。成品按GB 8903—2005《电梯用钢丝绳》检测全部合格,并能满足用户的特殊要求。     

6×36SW+IWR卸船机用钢丝绳的研制

介绍6×36SW+IWR-42.5 mm卸船机用钢丝绳的研制过程,包括制绳钢丝用原料的选择,钢丝热处理和拉拔工艺参数、钢丝绳结构和钢丝绳捻制工艺参数的确定。结果表明,总压缩率为80%~85%,平均部分压缩率为15%~20%,可得到制绳用钢丝良好的力学性能。采用股淋油润滑新工艺能有效提高钢丝绳耐疲劳性能,并显著提高股间钢丝的润滑效果,生产的卸船机用42.5 mm钢丝绳平均装卸量达到58万t。     

三角股钢丝绳生产和技术发展新特点

三角股钢丝绳应用范围扩大,生产企业增加。捻制方法可以分为:(1)采用串联机组,特殊的三角股绳预变形用双支架预变形器将绳股捻制成三角形并预制螺旋;(2)圆股压制三角股。6V×37S+FC—38,6V×37+FC—48,6V×37+FC—50,6V×21+7FC—24等结构规格钢丝绳开始出口,进口要求提高,必须接受煤矿安全标志认证。技术发展新特点:新的专利技术出现,如电铲用钢芯涂塑三角股钢丝绳专利和架空索道用异形股钢丝绳专利;技术交流范围和深度扩大,与国外钢丝绳专家合作生产的6V×36+FC—30,6V×37S+FC—44钢丝绳在特大桥式起重机上成功应用;生产方式多样化,向着钢芯、麻芯共存的方向发展;三角股钢丝绳预张拉试验探索取得成果。