“三高”气井试井最小测压深度确定方法

“三高”气井现场测试作业过程中压力计无法接近产层中部,关井后井筒温度变化引起测点压力变化,对试井解释带来了较大的干扰。将地层渗流模型与井筒动力模型有机耦合,建立了井筒-气藏耦合的动力学模型。利用该模型研究不稳定试井压力计下入深度对试井解释结果的影响,绘制“三高”气井试井测试压力计最小下入深度图版,提出井口试井测试适应条件。研究表明,压力恢复试井最小测压深度(能反映地层真实渗流特征)主要受气井生产压差控制,其次受关井前生产产量控制;当生产压差大于10 MPa时,井口压力恢复试井即可满足试井解释条件;当生产压差小于10 MPa时,不同气井存在不同的最小测压深度,压力计只有下入最小测压深度以下,才能准确认识地层渗流特征。该方法为“三高”气井不稳定试井测试方案设计提供了参考依据。     

尖北气田高温深井新型解堵体系研究及应用

２０２０年以来,青海油田尖北气田部分气井连续出现压力测试遇阻问题,且采取连续油管清水通洗井且反复冲洗均无法解堵,严重影响了该区块气井的生产及各项测试作业的开展。针对气井堵塞的现状,室内开展了井筒堵塞组份分析,认为是由于联苯在井筒析出沉积,包裹地层出砂导致井筒堵塞。由于该区块为裂缝性基岩储层,井温高达170 ℃,对解堵剂的研究提出了很大的挑战。文章通过大量室内研究,研制出一套化学复合解堵剂配方,结合连续油管带压施工解堵工艺,成功解除 ２口井井筒堵塞,解决了现场生产技术难题。     

特殊气井的试井操作经验

介绍了油管鞋带节流器的气井试并方法；高产气井、大产量气水同产井的特殊试并作业方法；高压（或异常高压）低产气井测试中的解卡方法。这些方法可供试井技术人员借鉴。     

JL气田HS组气藏产水气井压力恢复试井解释

JL气田HS组气藏为底水气藏,随着开采年限的增长,气水界面由2010年的-3 643 m上升到2017年的-3 615 m,导致高含水气井数量越来越多。为此,提出高产水气井压力恢复试井解释方法。采用该方法对JP井进行压力梯度分析,判断井筒内气液界面在-1 000 m处;该井压力恢复试井解释时双对数分析导数曲线开始下掉后又上升,有一个突然变化,为此采用内边界为变井筒储集试井解释模型,解释出地层压力33.7 MPa,储层平均有效渗透率12.5 mD,较好的处理了井筒中出现相态重新分布问题。该方法可有效提高高产水气井压力恢复试井解释结果的准确性。     

高压高含硫裸眼低承压井筒气井测试工艺——以毛坝1加深井试气测试为例

针对川东北普光气田毛坝1天然气井井深,高含硫,裸眼完井,泥浆密度大,地层压力高,井筒承压低,井筒验套困难,测试风险高等特点,结合该井地层和井筒特点,改进验套工艺技术,完成了井筒验套;对试气测试管柱进行结构优化,测试成功,取得了合格的测试资料,为同类气井施工提供了宝贵经验。     

涩北气田连续油管冲砂作业分析

〗涩北气田生产过程中极易出砂,要恢复气井正常生产,就要将砂冲出来,解放产层。由于地层压力低,常规冲砂方法容易使地层压漏,返排困难,对气层造成严重的污染,达不到提高产量的目的。在使用连续油管进行了10口井冲砂作业的基础上,通过对典型井的分析,认为冲砂作业成功的关键是合理控制冲砂排量、井口油压（回压）、泵液时间、泵液量、冲砂速度等,使井口油压、液柱压力、砂柱压力、气柱压力、油管与连续油管环空间的循环阻力之和小于井底地层压力,让产层中的天然气不断地流入井筒,达到减少地层污染的目的。实验结果对今后涩北气田进行大规模的连续油管冲砂作业具有指导作用。     

50.8mm连续油管作速度管串在天然气井的应用

随着气井进入开采后期,地层能量有限,气水同产井和井筒内原有生产管串等因素的影响,严重制约着气井的后期生产,常规的压井修井作业会导致该井被压死而停产。为充分挖掘老井潜能,降低风险程度,使用连续油管作速度生产管串,减少气液滑脱损失。分析了国内首次使用50.8mm连续油管在作速度管串时的计算依据、现场作业配置和作业效果。这一新工艺已逐步成为现场气井改造的发展方向。     

考虑井简相态变化的凝析气井关井静压计算

目前凝析气井关井静压计算仍在沿用常规气井的方法,由于对井筒相态考虑不充分,计算精度无法满足动态分析和生产管理的需求。为此,从关井瞬间井筒相态分析出发,结合凝析气井关井压力恢复过程中井筒的压力、温度分布变化,以气液平衡计算为基础,建立了凝析气井关井压力恢复过程考虑井筒相态变化的压力计算模型,并结合具体实例对凝析气井关井压力恢复过程井筒相态变化规律及压力分布进行了研究和计算。从计算结果看,该计算方法考虑凝析气井关井压力恢复过程中的相态变化,因而井底压力的计算结果与实际情况更接近,可以解决压力计无法下入产层中部或不能正常测试的问题,有时也可以替代凝析气井关井压力恢复测试,从而节省测试所需的大量入力、物力。     

考虑井筒相态变化的凝析气井关井静压计算

目前凝析气井关井静压计算仍在沿用常规气井的方法,由于对井筒相态考虑不充分,计算精度无法满足动态分析和生产管理的需求。为此,从关井瞬间井筒相态分析出发,结合凝析气井关井压力恢复过程中井筒的压力、温度分布变化,以气液平衡计算为基础,建立了凝析气井关井压力恢复过程考虑井筒相态变化的压力计算模型,并结合具体实例对凝析气井关井压力恢复过程井筒相态变化规律及压力分布进行了研究和计算。从计算结果看,该计算方法考虑凝析气井关井压力恢复过程中的相态变化,因而井底压力的计算结果与实际情况更接近,可以解决压力计无法下入产层中部或不能正常测试的问题,有时也可以替代凝析气井关井压力恢复测试,从而节省测试所需的大量人力、物力。     

连续油管带压作业技术在特殊复杂井况中的应用

对深井及高压、高含硫气井在井下作业或生产过程中因地层出砂、压井材料沉淀、堵漏材料返吐引起管柱或井筒堵塞及管柱工具故障造成的管内堵塞,导致后续作业无法正常进行及生产中断等复杂情况,在采用常规修井工艺难以处理,且成本高、井控安全风险大的情况下,利用连续油管具有尺寸较小、不动井内管柱进行相关作业且处理技术先进、成本低、安全、高效等明显优势,解决了如JP7井的油管堵塞和M503井的油层套管堵塞等问题,并通过带压钻磨方式解决了X11井封隔器上部旋塞阀堵塞的问题,为类似特殊复杂井况的处理积累了经验,值得推广应用。     

影响防砂气井产能的因素分析

研究了出砂后砾石充填防砂气井的流动模式。认为气体从供给边缘到井筒的流动是由流动规律不同的4部分组成；在考虑紊流对流动阻力影响的基础上，研究了各部分流动阻力的计算方法，从而建立了防砂气井产能预测模型；通过计算分析了影响气井产能的主要因素。研究表明：（1）防砂气井的压降主要发生在射孔孔眼内及其附近地层；（2）射孔孔眼内填满地层砂比填满砾石时的流动阻力大的多。因此，将每个孔眼填满砾石是提高防砂气井产能及防砂有效期的根本保证：（3）井筒内按单向流，径向流及发散流计算流动阻力时，三者有较大差别，因此，井筒内流动阻力模型的选择将影响产能预测的准确性。     

不重复试井确定气井当前无阻流量的简易方法

随着气井地层压力的下降，其无阻流量相应降低。在开发过程中，为了得到气井当前无阻流量，可在气井产能方程通式的基础上，推导出地层压力与无阻流量的关系式。只要知晓气井在地层压力条件下的产能试井无阻流量、当前地层压力，以及各地层压力对应的天然气粘度和偏差系数，便可以由该公式计算当前无阻流量。实例计算表明，该方法简便易行，实用有效。     

一种求地层压力的新方法

地层压力监测在气井生产中非常重要,然而取得准确的地层压力往往需要长时间的关井进行压力恢复,给油气田生产带来较大影响。因此,提出一种新的计算压力的方法,利用气井在拟稳态时气井拟压力降落曲线彼此平行的现象,得知地层拟压力下降值等于井底流动拟压力下降值,这样只需要关井一次,便能求出以后各生产阶段的地层压力值。通过与关井折算法、实测资料对比,此方法计算误差较小,具有显著的经济效益。     

用不稳定试井资料确定气井产能的新方法

目前确定油、气井产能的主要方法是稳定试井方法,若能用不稳定试井资料确定气井产能,则极大地提高了确定气井产能的工作效率和经济效益。因此研究用不稳定试井资料确定气井产能的方法具有重要的实际意义。根据气井井底流动方程和气井产能试井对测试井井底压降率精度的要求,推导出了计算稳定时间的基本公式,由此便可计算出相应的井底稳定流动压力,进而建立气井的产能方程和确定气井产能,并通过实例分析证明了该法的正确性和可靠性。     

河嘉203H含硫水平气井测试工艺实践

河嘉203H井是川东北河坝构造嘉二高压含硫气藏部署的第一口水平井,具有埋藏深、储层压力高、腐蚀分压高、地层易漏失、水平井压井堵漏难度大的特点,通过开展工具优选、管柱结构优化设计、流程优选,并对替浆、放喷油嘴控制及压井等主要工序的施工工艺参数进行研究,形成了河坝嘉二含硫气藏水平井测试工艺技术体系,并在河嘉203H井获得成功应用。     

测试期间地层压力变化的气井产能数据处理方法

试井确定的无阻流量是气井产能建设的重要依据。在气井产能测试期间，地层压力必然会降低。当测试时间间隔较长时，地层平均压力下降更为明显。进行产能数据处理如不考虑这种变化，会导致无阻流量计算偏低。提出了考虑每一测试点地层压力变化的气井产能数据处理方法，实例应用证明了方法的可靠及实用性。     

气井产能评价二项式压力法、压力平方法的适用条件

为了快速、准确地评价气井产能,需要明确气井二项式产能评价拟压力法的简化方法——压力平方法、压力法的适用条件。为此,通过回顾多孔介质中真实气体渗流控制方程形式的演变,对我国典型气藏PVT数据、模拟井及现场实例井进行分析,深入探讨了气井二项式产能评价简化方法——压力平方法、压力法的适用条件。研究结果表明:①当压力小于14 MPa时,μZ基本上是常数,而当压力大于42 MPa时,则p/μz基本上是常数;②压力平方法的适用范围可以从14 MPa扩展到20 MPa,较之于拟压力法,在上述压力范围内用压力平方法计算气井的无阻流量,相对误差可小于5%,而若在压力介于20～30 MPa时使用压力平方法,所计算的无阻流量相对误差则小于10%;③当压力超过80 MPa时,较之于拟压力法,压力法计算的无阻流量相对误差小于10%,而若在高压情形下使用压力平方法,计算得到的无阻流量偏小,相对误差接近25%;④在低压情况下,当压力一定时,温度越高压力平方法与拟压力法的相对误差越小,而在高压情况下,当压力一定时,温度越高压力法的相对误差越大。结论认为:①气井进行二项式产能分析时,推荐使用拟压力法;②在低压情形(小于30 MPa)下可以采用压力平方法 ;③在高压情形(大于80 MPa)下可以采用压力法。     

四川河坝异常高压气藏的产能方程及其计算

四川盆地河坝气藏压力系数高达2.3,属于典型的异常高压气藏,如何建立该气藏的产能方程至关重要。常规二项式和指数式产能方程忽略了应力敏感的影响,计算的无阻流量一般大于实际值。在考虑岩石渗透率随地层压力呈指数函数变化的基础上,从气体的高速非达西渗流理论出发,推导出新的拟压力二项式产能方程及其求解方法。河坝１井的产能计算结果表明,考虑应力敏感的拟压力二项式产能方程所计算的无阻流量更加符合实际,对于开发类似高压气藏具有一定的参考意义。     

确定气井地层压力的简易方法

为及时得到气井当前地层压力,为气藏地质研究和评价、动态分析、储量计算等提供依据,基于气井系统试井原理和垂直管流动理论,提出了计算气井地层压力的简易方法.按照系统试井理论,至少改变3次工作制度,建立产能方程组,由此求得当前地层压力,得到稳定产能方程;根据气体垂直管流动法求得稳定井底流压,结合产能方程求得地层压力.实例计算表明,这两种方法简便易行,结果可靠.     

深水压井节流管线内的气体交换效应分析

深水井控中压井节流管线细长,地层侵入气体进入节流管线内会产生气体交换效应,导致节流压力发生变化,增大了深水井控的难度。应用多相流动模型通过数值计算和实例模拟,从不同角度分析了深水压井节流管线内的气体交换效应,得到节流压力的变化规律。模拟发现,深水压井时节流管线内气体体积分数变化大且迅速,气体交换效应明显;节流压力随着循环流量的增大而降低,且变化幅度随着循环流量增大而增大,随着钻井液池增量的增大而增大;同样钻井液池增量下,钻进、停钻、起钻时对应的节流压力依次升高;深水压井过程中节流压力比陆地井控节流压力变化快;节流管线直径越小,节流压力初始值越低,峰值越高,节流压力变化越大,节流管线内气体交换效应越明显。研究结果可以更好地指导深水钻井压力控制。