吹扫装置在煤化工中的设计与应用

简要介绍了煤化工中吹扫装置的应用原理和意义,以及吹扫装置两种控制方式的选择、不同应用环境中吹扫流量设定的考虑因素.分析了吹扫点在不同位置选取中,对测量精度和吹扫效果的影响,指出了吹扫装置在应用中值得注意的超差压保护等若干问题.     

烯烃分离系统冷箱冻堵原因分析及处理

对烯烃分离系统冷箱冻堵的原因进行分析，提出处理方法，通过实施氮气吹扫和氮气与甲酵混合吹扫的办法缓解了冷箱的冻堵，取得了较好的效果。     

苏里格气田树枝状采气管道的吹扫试压

苏里格气田采用中低压集气模式,采气管道为树枝状串接,长庆石油勘探局建设工程总公司根据树枝状管网的特点,总结出了一套对树枝状管网进行吹扫试压的方法,采用了逐条吹扫、整体试压的方式,既经济又顺利地完成了树枝状管网的吹扫试压工作。文章介绍了管道吹扫试压的具体做法,并提出了安全措施。采气管道投产后,未发生质量和安全问题,达到了预期的效果。     

液化天然气低温储罐吹扫干燥方法及应用探讨

液化天然气(LNG)储罐投产前要进行干燥,干燥不合格可能造成储罐冷量外漏,甚至管道、阀门堵塞。介绍了LNG储罐干燥的2种置换介质和2种吹扫方式及其单独、配合使用的优点和特点。针对合肥燃气10000 m 3双壁LNG储罐实施的分区吹扫干燥,即干空气+氮气为置换介质、持续式吹扫+升压式吹扫相结合的吹扫操作,分析了储罐底部干燥不达标、露点下降不明显的原因,提出并实施了加热氮气和提高氮气流量2条整改措施。监测数据分析表明,整改取得了较为满意的效果,对其他LNG储罐工程的吹扫、预冷有一定的借鉴意义。     

常压蒸馏装置停工吹扫过程优化

本文以延安炼油厂300万吨/年常压蒸馏装置为例,通过对停工退油过程及吹扫过程的优化,既成功缩短了停工时间,又保证了吹扫效果。     

煤气化装置中吹扫转子流量计量程选取探讨

概述了吹扫转子流量计在煤气化装置中的应用,通过理想气体状态方程和不可压缩流体的一般能量方程,深入剖析了吹扫转子流量计在气体和液体吹扫应用中量程确定的关键步骤。以实际数据为基础,依据相关标准中的条款,分别阐述了吹扫转子流量计在气体和液体吹扫应用中量程的选择过程;并且澄清了在气体吹扫应用中,吹扫转子流量计在量程选择时容易犯的两个错误;同时探讨了相关标准规范在液体吹扫应用时的局限性。     

钢钢工业管道爆破吹扫技术

介绍钢制工业道爆破吹扫施工技术的工艺原理和特点，吹扫施工流程和技术要求强调提出了爆破操作安全技术要求。该技术的诸多优点已在工程应用中得到了验证，特别适用于其它方法难以达到质量要求的较大直径钢管道的吹扫清理。     

煤化工吹扫装置流量范围的探讨

吹扫装置很好地解决了介质的堵塞和腐蚀问题,但对于不同煤气化项目吹扫装置流量范围的选择存在较大差异,不利于标准化设计。针对上述问题,分别研究了HG标准、SH标准、API标准及Shell DEP对吹扫装置流量或流速的相关规定,考虑吹扫介质操作条件及吹扫管规格对吹扫装置流量范围的影响,对如何确定壳牌煤气化吹扫装置流量范围进行了探讨,并给出了该范围的推导方法和建议的流量范围。     

负载活性炭催化脱除油品中硫化物的研究:Ⅱ.脱硫剂再生

对己制备脱硫性能较好的脱硫剂（ZBDS）的再生工艺条件进行了深入的研究，在湿度为120-160℃的固定床条件下，分别采用N2吹扫、水蒸气吹扫以及N2和水蒸气混合吹扫的方法对脱硫剂进行了再生研究。研究结果表明，采用N2和水蒸汽混合吹扫的方法能对脱硫剂进行较好的再生，多次再生后脱硫剂的脱硫性能稳定，且再生后脱硫剂的SEM型貌同新鲜脱硫剂相比变化不明显，为实现工业再生脱硫剂提供了基础。     

常减压装置停工过程实现密闭吹扫的措施与效果

常减压装置的设计以前很少专门考虑密闭吹扫,随着装置日益大型化,停工吹扫难度也进一步加大。某公司常减压装置首次停工时,分析了实现密闭吹扫的关键点,通过完善密闭吹扫流程;落实密闭吹扫废气、废水、废油的后路和排放条件;核实并增加密闭吹扫油气的冷却能力;新增机泵和改造流程保证密闭吹扫废水、废油的外送能力;增加柴油循环清洗;高硫部位实施除臭钝化等措施,成功实现了停工过程的密闭吹扫,整个停工现场达到无乱排、无乱放、无异味。停工后所有设备和管线吹扫得非常干净,看不到存油,为实现环保停工摸索出了一条新路。     

基于CFD的输气管道射流清管器喷嘴类型优选

天然气管输过程中粉尘等污垢易附着在管内壁,导致管输效率降低,影响生产运行。应用射流清管器射流吹扫作用可有效清除管内污垢,保障流动安全。为进一步评价射流清管器不同喷嘴类型的管内壁吹扫能力,以D273 mm×10 mm的天然气管道为例,基于计算流体力学基本原理,应用Fluent软件模拟不同类型喷嘴的射流流场。基于数值计算结果,分析了不同类型喷嘴射流流速及湍流动能在下游管道中的变化规律,分析结果表明:轴心喷嘴射流轴向速度较高,但管壁处吹扫速度很低,对管内壁几乎无吹扫作用;支状喷嘴可对管道内壁进行有效冲刷,但仅能形成局部的射流吹扫;环状喷嘴对管内壁均匀吹扫且吹扫范围最大,相较于支状喷嘴,其速度分布更均匀,对管内壁附着污垢的吹扫及粉尘携带效果最佳,并有利于药剂的均匀敷设。研究结果可为射流清管器的结构优化设计提供理论依据。     

长距离中压蒸汽管线吹扫技术探讨

经过对蒸汽管线吹扫基本原理的深入分析及技术参数的测算,制定了长距离中压蒸汽管线吹扫方案。阐述了吹扫过程中遇到的实际问题及原因分析,提出了改进建议。深化了对蒸汽管线吹扫技术理论及实际操作方法的认识,对改进管线设计、施工、监理、验收及同类管线吹扫工作具有参考意义     

P&P废酸再生装置高温烟气过滤器运行问题分析与改进

国内引进的奥地利P&P湿法废酸再生工艺投产后普遍存在高温烟气过滤器滤芯断裂、堵塞、变形等问题，从吹扫温度、气源压力、置换时间、燃料气组成、滤芯安装垂直度等方面对问题产生的原因进行了详细分析，提出了优化改进方案。高温烟气过滤器吹扫时，电伴热可以加热到的最高温度普遍在420～480℃,达不到工艺包要求的最佳吹扫温度(500℃以上),这是问题产生的主要原因。采用在置换空气总管上增设电加热器的方案，不仅有效解决了吹扫温度不足的问题，而且缩短了整体吹扫时间，同时每年可以节省检修和维护费用300万元以上，该方案得到了P&P公司的高度认可。     

节流与压井管汇现场试压后防冻防堵改造

根据《新疆油田井控实施细则》第二十八(八)条规定;节流与压井管汇自安装之日起每五天用压缩空气进行扫线一次。原克拉玛依钻井公司井控公司已给部分节流管汇安装了气吹扫接头,但现场依然是在卸高压表,从此孔接气吹扫的工作,既麻烦,又不符合井控规范,反复装卸,对压力表连接丝扣造成磨损。此外,由于吹气通经的限制,造成气量小,吹扫效果差,存在井控隐患。针对现场节流、压井管汇吹扫效果差,存在井控安全风险的问题,结合实际,对吹气嘴进行设计和多位安装法兰的改造,满足了现场作业需要。文章结合多位安装法兰及吹气嘴的改造依据、结构特点及应用情况进行介绍。     

钯膜反应器中乙苯脱氢反应的研究Ⅱ.氢气在钯膜中渗透率规律的研究

为了建立膜反应器的数学模型，研究了钯膜的渗透规律。在本实验系统中，氢的膜渗透速率常数为：α＝２．５５６×１０－２ｅｘｐ（－５９５９．７／Ｔ）ｍｏｌｃｍ－１ｍｉｎ－１ＭＰａ－１／２在分离侧的吹扫气中混入适量的氧气，可使氢含量降到０，从而可以提高氢的渗透速率。     

LNG接收站工艺管道吹扫策略分析

管道吹扫是LNG接收站工艺管道投产建设过程中非常关键的工序,其管道系统又非常复杂并且基本无法看到管道内部的情况,所以其难度较大,本文分析解读了相关的国家行业标准,介绍了常用管道吹扫方法的利弊及适用情况,结合工艺管道特点对管道吹扫策略提出了优化建议,最后结合实际案例,分享了管道吹扫方案实施时取得的经验.     

低浓度煤层气脱附吹扫过程的数值模拟

运用Aspen Adsorption软件数值模拟了体积比为3:7的甲烷和氮气组成的低浓度煤层气的脱附吹扫过程,得到了甲烷的脱附吹扫曲线和吸附床层轴向浓度分布,考察了压力、吹扫速率和吸附剂对脱附吹扫过程的影响。结果表明:活性炭作吸附剂、293K、300kPa、流速2×10~(-7)kmol/s条件下,甲烷出口含量模拟值与实验值吻合良好,甲烷的饱和负载量和氮气的初始负载量分别为6.75×10~(-4)kmol/kg和3.65×10~(-4)kmol/kg,脱附吹扫时间为760s时,吸附剂实现完全再生;脱附吹扫时间随压力变小而缩短,吹扫压力为500k Pa、300kPa和100kPa时的甲烷脱附吹扫时间分别为1208s、634s和436s;吹扫速率越大,脱附吹扫曲线越陡峭;活性炭比分子筛的的脱附吹扫时间更短。     

钢制工业管道爆破吹扫技术

介绍钢制工业管道爆破吹扫施工技术的工艺原理和特点、吹扫施工流程和技术要求强调提出了爆破操作安全技术要求。该技术的诸多优点已在工程应用中得到了验证,特别适用于其它方法难以达到质量要求的较大直径钢管道的吹扫清理。     

爆破吹扫技术在装置管道清理中的应用

文中阐述了爆破吹扫技术在石化装置管道清理中的实际应用。指出了爆破吹扫操作的技术难点,强调了爆破操作安全技术要求。该技术特别适用于吹扫难度较大的大直径及走向复杂的管道。同时用工程实例证明了该技术的实用性和经济性。     

含油污泥焦化处理实验研究

采用焦化方法对含油污泥进行处理。经过筛选选取活性白土作为焦化处理催化剂,分别研究了反应时间、反应温度、氮气吹扫量、加热速率等因素对处理效果的影响。4个影响因素对液相油品收率的影响顺序为:氮气吹扫量>反应温度>反应时间>加热速率;对反应转化率的影响顺序为:反应温度>反应时间>氮气吹扫量>加热速率。较为理想的反应参数:反应温度490℃;反应时间60min;氮气吹扫量90mL.min-1;加热速率4℃.min-1。在此反应条件下,含油污泥液相油品收率>80%,反应转化率>99.9%,经焦化处理后的废渣含油率<3‰,达到农用污泥排放标准,实现了达标排放和回收资源的目的。