常压蒸馏装置电脱盐系统的改造及效果

介绍了中原油田石油化工总厂常压装置原油电脱盐系统由二级脱盐改造为三级脱盐的情况，以及改造后装置的脱盐效果。装置改造后，按原油脱盐后含盐量3mg／L的指标，脱后含盐合格率由原来的80％提高到99％以上，产生显著的经济效益。     

常压蒸馏装置电脱盐系统的改造及效果

介绍了中原油田石油化工总厂常压装置原油电脱盐系统由二级脱盐改造为三级脱盐的情况,以及改造后装置的脱盐效果。装置改造后,按原油脱盐后含盐量3mg/L的指标,脱后含盐合格率由原来的80％提高到99％以上,产生显著的经济效益。     

常压蒸馏装置三级电脱盐改造成效

中原油田石油化工总厂常压装置原油电脱盐系统由二级脱盐改造为三级脱盐后,脱盐效果明显提高.按原油脱后盐含量≤3mg/L统计,脱后含盐合格率由原来的80%提高到90%以上.     

电脱盐装置技术改造

兰化原料动力厂电脱盐装置改造采用了长江电脱盐设备公司和北京设计院开发的交直流电脱盐成套设备，本文讨论了装置改造内容，对运行交流电场和直流电场脱盐脱水效果以及电耗情况进行了对比分析，通过优化装置工艺运行参数，装置脱盐脱水效果有了显著提高。     

原油电脱盐装置的技术改造及应用效果

介绍燕化炼油事业部三蒸馏装置的电脱盐装置改造情况及改造后装置的脱盐效果     

膜强化传质技术在原油预处理中的应用

采用膜强化传质技术,通过在电脱盐装置前新增膜脱盐处理单元对600万t/a电脱盐装置进行了改造。结果表明:装置改造后,原油通过膜脱盐预处理后,灰分和水的脱除率分别达到85.7%,97.4%,含盐质量浓度下降了1.7 mg/L;再经过电脱盐装置后,三者均为痕量,原油预处理效果较好。     

原油常减压装置节能技术

由于常减压装置消耗能量约占炼油厂总用能的25％～30％，已成为炼油厂中消耗量最大的装置，因此，我国各炼油厂对常减压装置进行以降低能耗为中心的技术改造就显得十分必要。详细介绍了适用于常减压装置节能的新工艺、新设备以及优化操作。工艺方面主要有采用过滤脱盐新技术对原油进行深度脱盐、采用强化蒸馏新工艺提高原油蒸馏拔出率、优化产出、增产柴油；设备方面主要使用规整填料和新型塔板改善分馏塔分馏效率、使用新型燃烧器提高加热炉效率、使用新型换热器提高热回收率、采用变频技术降低装置电耗；优化操作方面主要有利用计算机进行监控与管理和改善操作条件。最后对国内原油常减压装置节能改造提出了一些建议，以供炼油企业在进行原油常减压装置改造时参考。     

高速电脱盐工艺操作条件的优化和探讨

针对中国石油天然气股份有限公司锦西石化分公司Ⅱ套常减压蒸馏装置在所加工原油的性质发生变化和处理量提高后，高速交直流电脱盐装置电脱盐罐出现的油水界面波动大、切水水质变差、脱盐脱水合格率下降等问题，分析了各种影响因素，并对电脱盐装置主要工艺参数进行了优化。优化后电脱盐装置运行状况明显改善，脱后原油的盐浓度不大于3mg／L，脱后原油中水质量分数不大于0．30％，脱盐污水油浓度小于200mg／L，达到了控制指标要求。     

重整加热炉改造及效果分析

介绍了上海石化股份有限公司连续重整装置加热炉改造的原因，改造的措施，改造后的效果分析，改造后炉子的热效率由75％提高到89％，同时介绍了改造后遗留的问题及措施。     

电脱盐优化试验及效果

原油电脱盐是减缓蒸馏装置腐蚀及降低二次加工装置催化剂中毒的重要工艺,由于加工油种切换频繁和掺炼索鲁士原油对电脱盐装置的平稳运行会造成非常大的影响。通过筛选,发现YS油溶性破乳剂对索鲁士油具有良好的脱盐效果,并对多油种具有良好的适应性;证实在脱盐温度大于125℃时对深度脱盐有明显效果;碱性净化水易致电脱盐排水浑浊。经改造优化后的第Ⅰ、第Ⅲ和第Ⅳ套电脱盐装置运行检测数据表明：通过采用合适的原油破乳剂以及提升电脱盐罐温度至135℃后,脱盐合格率大大提高,其中第Ⅳ套电脱盐装置脱盐合格率连续两年达100%。     

LTB-2增产丙烯助剂的工业应用

在两段提升管催化裂化装置上,当粗汽油回炼量为6.5t/h时,加入占催化剂藏量为5%的LTB-2增产丙烯助剂,可使丙烯收率提高1.59个百分点,总液收率提高0.39个百分点,汽油质量得到改善.在增产丙烯助剂添加量保持不变的条件下,当粗汽油回炼量由0增加到8.9 t/h时,丙烯收率由5.02%提高到7.40%.此外,增加粗汽油回炼量,有利于改善汽油质量,但干气和焦炭的收率增加,总液收率下降.     

磺化苯乙烯-衣康酸共聚物超高温钻井液降粘剂的研制

研究了水基钻井液降粘剂磺化苯乙烯-衣康酸共聚物的合成方法。以DMF（N,N-二甲基甲酰胺）为溶剂,苯乙烯、衣康酸摩尔比1．0：1．2,引发剂BPO（过氧化苯甲酰）用量0．6％,溶液共聚温度85℃、时间4h,得到苯乙烯-衣康酸共聚物,化学结构由红外光谱表征。该共聚物与过量20％发烟硫酸在50℃进行磺化反应2h,生成降粘剂。常温下加入0．3%SSHIA（磺化苯乙烯-衣康酸共聚物）使淡水钻井液的表观粘度由107mPa·s降至48mPa·s以下;加入0．3％SSHIA使淡水钻井液在260℃老化16h后,嘉瑚粘摩南59mPa·s降军32mPa·s以下．表明该剂具有良好的耐渴性。     

润滑油糠醛精制装置抽出液汽提塔的改造及优化

针对糠醛装置抽出液汽提塔操作异常，塔底抽出油含醛超标的问题，利用流程模拟，对抽出液汽提塔操作状况进行了分析。发现全塔漏液严重，造成气相短路，严重影响了分离效果。通过将塔盘开孔率由原10．5％改造为5．0％和3．5％，并对降液管形式进行了改造，有效解决了产生异常的因素。提出了维持重沸器回流位置，并将回流量从25t／h减少到6t／h或改变重沸器回流位置到第14层塔板，仍控制回流量到25t／h两种优化方案，都可使抽出油含醛小于0．04％。     

沥青产品的碳足迹研究

选择规范PAS2050作为石化产品碳足迹研究的基础方法依据,以某企业生产的沥青产品为评价对象,对该企业的沥青产品碳足迹进行研究,温室气体核算时间范围为2014年1—12月。分别对原料获取阶段、运输阶段、生产阶段、配送阶段和使用阶段的碳排放情况进行研究,得到原料获取阶段、运输阶段、生产阶段、配送阶段和使用阶段的碳排放系数分别为0.208,3.901×10~(-3),0.057 85,0.117,2.570 8t/t,最终得出该企业生产的沥青产品碳足迹为2.957 5t/t。在沥青全生命周期各阶段中,沥青使用过程的温室气体排放量最大,占全部排放量的86.92%。降低沥青环境影响的主要措施是将沥青循环利用,减少使用过程的温室气体排放。     

2,2'-硫代双对特辛基苯酚的合成研究

以对特辛基苯酚为主要原料,与新制备的二氯化硫在四氯化碳溶剂中反应,合成了２,２’－硫代双对特辛基苯酚（简称硫代双酚）。确定了反应最佳工艺条件：反应温度 ６～８℃,反应时间 ２ ｈ,对特辛基苯酚与二氯化硫摩尔比（简称酚硫比）２．０：１,溶剂与对特辛基苯酚的重量比（简称剂酚比）３．２：１,石油醚（３０～６０℃）中重结晶,得到硫代双酚收率达８７％以上。     

庆阳石化催化裂化装置扩能降烯烃技术改造

庆阳石化分公司采用辅助提升管汽油降烯烃技术对催化裂化装置进行技术改造,将装置加工能力由30×104t／a提高到了65×104t／a,汽油研究法辛烷值为90．2,平均催化荆消耗1．4 kg／t,装置将汽油烯烃含量降到了35v％以下,轻质油平均收率70．6％,比改造前提高1．05％,柴汽比由0．8提高到0．96,综合能耗由改造前的130．7 kg标油／t原料降低到79．6 kg标油／t原料。     

一种提高延迟焦化加热炉能力及延长运转周期的技术

提出渣油在延迟焦化加热炉加热过程中可分为3个阶段,即裂化反应加热阶段、缩合反应加热阶段、过热加热阶段。分析了3个阶段的特点和规律以及目前炉管结焦的位置和原因,提出了延迟焦化加热炉进料流程的优化方法和“双点二级”注水技术。该技术应用于石家庄炼油厂延迟焦化加热炉改造的结果表明,加热炉处理能力提高了27%,辐射炉管注水量降低了42%,正常运转周期达13个月,改造投资回收期仅1个月。     

塔河油田成藏期次的地球化学示踪研究

应用油藏地球化学的方法对塔河油田的成藏期次进行了探讨。塔河油田稠油正构烷烃分布完整,但色谱基线不同程度抬升;原油非烃和沥青质碳同位素偏轻,族组成碳同位素发生倒转;原油中普遍含有25-降藿烷。这些特征表明该区油藏经历了至少两期成藏过程,早期充注原油遭受生物降解作用后又受到高成熟原油充注。塔河油田天然气为典型的油型气,成熟度较高,为成熟—过成熟阶段产物,亦显示了两期充注的特征:早期充注的为典型的原油伴生气,充注时间与后期原油的充注时间相同;晚期充注的为高温裂解气,充注方向为自东向西。因此,塔河油田至少存在着3次油气充注过程。      

复合填料在润滑油溶剂精制萃取塔中的应用

兰州炼油化工总厂Ｎ－甲基吡咯烷酮溶剂精制装置萃取塔填料由乱堆填料改为以规整填料为主的复合填料，填料层数由８层增加到１０层，填料总高度由１２．５ｍ增加到１７．０ｍ，使理论段数和通量提高。改后装置加工能力由上年度１８０．６ｋｔ／ａ提高到２１８．７ｋｔ／ａ，能耗由１５３０．２７ＭＪ／ｔ下降到１３２７．２２ＭＪ／ｔ，溶剂消耗由０．７９ｋｇ／ｔ下降到０．５２ｋｇ／ｔ，经济效益为６８２．７５万元／ａ，投资回收期仅０．０９７年。     

马寨油田卫95块IPCS技术的矿场应用研究

根据东濮凹陷马寨油田卫95块的地质概况及开发现状,设计了IPCS技术（油藏深部剖与表面活性剂驱油提高采收技术）在该油田试验的具体方案,并进行了矿场试验,试验结果表明,见效后试验井组产液量从1962.m^3/d上升到206.0m^3/d,产油量从18.5t/d上或到24.9t/d,动液面从1351m上升到1320m,含水从91％下降到88％,达到稳油控水的目的。