LPG球罐设计应注意的问题

为确保LPG球罐的安全，结合LPG的特性提出在球罐设计过程中需要考虑的问题，依据相关标准和规范，着重就球罐的设计压力、装量高度、设计选材、结构设计、安全泄放装置、最高允许工作压力、失效模式等问题进行了阐述。     

液化石油气球罐应用高效太阳热反射涂料取代淋水降温的研究

分析和研究了太阳热反射涂料的隔热原理和液化石油气球罐的传热特点，计算了球罐温度和渗入罐内热量。计算表明应用高效太阳热反射涂料后，对液化石油气球罐表面，在炎热夏日，最大“日照超温”约为10℃；对丙烷球罐，在允许的最高液位下，液相界面温升不超过5℃，罐内压力不会超过设计值，操作安全。介绍了通宇T-1型高效太阳热反射涂料在九江分公司的实际应用情况，表明其隔热效果明显好于“凉凉胶”，可取代淋水降温措施，涂料的防腐蚀性能好、使用寿命长。     

400m~3氮气球罐检验及缺陷修复

我公司空分车间2＃氮气球罐是事故氮气球罐，为化工车间危险化学品提供氮气。此球罐体积400m3，内径9200mm，工作压力0.6MPa，支座为裙座。1969年投入运行，到2001年已运行33年。由于当时无容器标准，故无任何原始资料，同时裙座与球体有1.5m长未接触受力，其中的空隙最大有15mm，在人孔处有直径为φ200mm的一块焊缝堆积面，按《压力容器安全技术监察规程》(以下简称容规)的要求，此球罐应停止使用。由于球罐在化工生产中的特殊作用，且更新需资金50万元以上，故为延长球罐的使用寿命，我们决定请贵州省锅炉压力容器检验所对球罐进行检验。…     

球罐菱形组合保温施工

随着现代技术的发展,球形罐的使用越来越多。近年来建造的一些较大的高、中压容器逐渐被球罐所代替。球罐施工目前已有较成熟的方法,但罐体的保温问题还在摸索中,八二年五月我公司在山西洪洞焦化厂贮氨球罐保温的施工中采用了“菱形组合、咬口连接”的方法、效果较好。一、概述球罐的内径为6.1米,壁厚30毫米,用16Mn 钢板制作。球罐保温前已经过严格的热处理,并已投入使用,球罐本体不允许焊接,周围环境易燃、易爆,施工现场不允许动火。罐体保温实质上是保冷,因此,保温结构需注意结露问题,保温目的主要是避免太阳热幅射造成的罐体内部压力升高,所以工期要求在炎热季节到来之前竣工。     

1000m3轻烃球罐分析设计探讨

大庆油田红压天然气深冷装置中2台1000m3球形储罐,储存介质为乙烷混合烃,介质中含乙烷38.1％,40℃的饱和蒸气压达到3.1MPa。因此,此球罐成为目前国内压力最高的烃类球罐,常规设计、选材、预制和安装均成为难题。该球罐按分析     

含缺陷球罐的安全评定

在数值模拟计算含缺陷球罐应力场的基础上,对含缺陷球罐在工作压力和超压两种工况下进行了断裂安全评定和强度校核。评定结果表明,含缺陷球罐在正常使用及超压工况下是安全的,同时对其继续使用提出了一些建议。     

球罐保冷层厚度计算及分析

标准GB/T4272-2008《设备及管道绝热技术通则》、GB/T8175-2008《设备及管道绝热设计导则》、SH/T3010-2013《石油化工设备和管道绝热工程设计规范》、GB50264-2013《工业设备及管道绝热工程设计规范》规定了平面型和圆筒型最大冷损失下保冷层厚度计算公式,并未提及球罐最大允许冷损失下保冷层厚度计算公式。根据球罐热传递模型、稳定传热条件及热平衡原理,对球罐最大允许冷损失下保冷层厚度计算公式进行推导,分别按是否忽略球罐内表面换热的情况对该公式进行简化,并依据现行标准相关规定初步确定了球罐最大允许冷损失量的取值及调整原则。同时也推导了现行标准已规定的球罐防结露保冷层厚度计算公式,进一步推导了不忽略内表面换热的球罐防结露保冷层计算公式,并对该公式中保冷层表面温度的取值问题进行分析。     

压力容器超压泄放装置的气密性试验探讨

对《固定式压力容器安全技术监察规程》中规定的需要做气密性试验的超压泄放装置动作压力、最高允许工作压力、气密性试验压力的选取方法进行了探讨。     

关于GB12337-90和GBJ94-86中球罐基础标高的探讨

在球形储罐现场安装施工中，球罐施工前的基础验收是十分重要的环节。球罐基础质量直接影响球罐的安装质量，基础标高超差，将使球罐各支柱受力不约或使赤道带上、下口参差不齐，影响球罐环维组对质量。因此，在球罐安装前，必须严格按照规范要求对球罐基础进行检查验收。笔者认为现行的国标GB12337－gO《钢制球形储罐》和GBJ94－86《球形储罐施工及验收规范》中基础的某些尺寸允许偏差（如基础标高元差）不能完全满足实际工程中球罐施工的要求，应根据基础不同的设计形式、结构，分别规定其允许偏差。球罐基础就其上表面安装标高的不同…     

球罐底部堵口整改方案探讨及开孔最少化建议

介绍球罐底部堵口整改方案的主导思想及方案的探讨,结合整改后球罐使用的实际情 况,提出底部开孔最少化的建议,不断提高球罐日常使用的安全可靠性。     

内压厚壁圆筒体最大允许内外壁温差的研究(下)

通过应力分类和评定 ,研究了稳定温度场中承受内压与径向温度梯度的厚壁圆筒体的最大允许内外壁温差。研究表明 ,在GB15 0规定的设计压力下 ,对于大多数在高温下工作有保温层的厚壁圆筒能够满足强度要求 ,当超过相应的最大允许内外壁温差时 ,需要对内压引起的应力和温差引起热应力的组合应力进行强度校核计算。同时 ,针对应力分类评定存在的缺陷进行了讨论     

压力试验对焊接残余应力的影响

通过对压力容器进行压力试验时焊接残余应力的变化情况与相关标准中压力试验时试验压力的规定进行讨论,阐明了压力试验对于压力容器焊接残余应力的影响以及试验压力应以最大允许工作压力来确定的原因。     

CNG汽车减压器工作原理与设计

压缩天然气和汽油两种燃料兼用汽车（简称CNG汽车），采用定型汽车改装，保留原有的供油系统，增设一套减压装置和贮气钢瓶。贮气最大气压20MPa。减压器是减压装置的重要组成部分，有三个减压腔，实现三级减压。第一级将高压降至低压；第二级调整分配；第三级受控释放。分别叙述了三个减压腔的工作原理及设计。     

基于水泥环完整性分析的许用套管内压力解析计算方法

现有的油气井套管—水泥环—地层系统的应力分析模型可用于求解井筒系统应力分布及水泥环破坏条件,虽然对探讨水泥环完整性受套管内压力变化的影响起到了重要作用,但均未能给出许用套管内压力解析计算公式。为此,基于均匀水平地应力条件下的套管—水泥环—地层系统的应力分析解析模型,针对多种水泥环破坏形式,推导出了受其作用下的水泥环径向开裂、剪切破坏、胶结面剥离等破坏条件的许用套管内压力解析计算公式。研究结果表明:(1)按水泥环径向开裂和剪切破坏条件分别求出最大允许套管内压力,推荐采用二者中的较小值作为最大许用套管内压力;(2)按水泥环胶结面剥离条件求出最小允许套管内压力,推荐将其作为许用套管内压力。结论认为,套管内压力升高可能导致水泥环径向开裂和剪切破坏,套管内压力及温度降低可能导致水泥环胶结面剥离,应综合考虑水泥环破坏条件合理确定出最大和最小许用套管内压力。     

油井流入动态曲线与合理井底压力的确定

建立了一种新型的油井流入动态曲线方程,可用于不同流动压力下油井流入动态的计算,从理论上解释了矿场系统试井中流入动态曲线向压力轴偏转并出现最大产量点等实际问题。给出了油井最低允许流动压力的计算公式,分析了影响油井最低允许流动压力的因素。     

高压气井环空压力管理图版设计与应用

环空带压是国内外气田普遍存在的气井完整性管理技术难题,科学的环空压力管理能够有效缓解环空带压问题的恶化,保证油气井的长期完整性。但目前国际上应用广泛的几种环空压力管理技术均无法满足中国石油塔里木油田公司(以下简称塔里木油田)超深层高压气井的管理要求,急需一套适合于该公司超深层高压气井的环空压力管理技术。为此,基于国内外现有的气井环空压力管理技术,综合考虑超深层高压气井A环空对应所有井屏障部件在不同生产和关井工况下的安全性,创新了一套A环空最大允许压力曲线和A环空最小预留压力曲线的计算方法 ;同时,兼顾安全性和可操作,通过进一步优化B、C、D环空最大允许压力计算的考虑因素和安全系数取值,提出了一套B、C、D环空最大允许压力计算新方法 ;进而设计完成了一套高压气井环空压力管理标准化图版。该项技术已在该公司所有高压气井进行了推广应用,有效地支撑了塔里木油田超深层高压气井的安全高效开发。     

H储气库注采诱发应力场及断层滑动趋势变化

H储气库运行初期出现了数次弱震或微震，研究该区注采诱发地层应力场变化及断层易滑动性对小震级地震的影响具有重要的意义。为此，通过钻孔崩落数据和震源机制解反演了工区应力方向，并且基于钻孔崩落及钻孔诱发张裂缝数据，利用应力多边形理论来约束应力量值范围；然后，根据多孔介质弹性理论来估算气田开采和储气库周期注采情况下地层应力的变化，进而讨论断层滑动趋势与小震级地震的关系；在此基础上，得出了H储气库最大允许孔隙压力值。研究结果表明：① H储气库工区最大水平主应力方向为N21°E～N23°E，与区域现代构造应力场结果较一致；②H储气库注采前储层段水平最大、最小和垂直主应力量值分别为151.3±11.6 MPa，72.7±3.0 MPa和80.2±1.2 MPa，应力结构类型为走滑型；③在H气田开采初期储层段应力结构类型为逆冲型，而随着天然气的采出逐步转换为走滑型，之后储气库的周期注采使得应力结构类型在走滑型与逆冲型之间转换；④随着天然气开采，断层滑动趋势数值降低，而储气库注气有可能会增加断层滑动的风险，H断层滑动趋势数值随着储气库周期注采而发生周期性变化；⑤诱发微震发生的临界断层滑动趋势数值为0.45±0.03，避免微震发生的最大允许地层压力为27.7 MPa。     

石油钻机用万向联轴器转矩特性研究

根据石油钻机的工作理论 ,对联接各种工作机的万向联轴器最大工作转矩计算公式进行了分析和确定 ;据此 ,对用于各种钻机不同场合的万向联轴器最大工作转矩做了定量计算。研究了轴间角和转速对万向联轴器转矩的影响 ,并对影响程度做了定量分析。对石油钻机现用万向联轴器的许用转矩进行了全面校核 ,揭示了其蕴含的转矩安全系数。研究表明 ,国产石油钻机用万向联轴器给出的许用转矩具有较大安全系数 ,只要根据最大转矩值小于许用转矩值来选择相应型号的万向联轴器 ,可保证安全工作     

Cr5Mo炉管过烧后材料组织性能及寿命分析

通过对重整装置预加氢加热炉 Cr5 Mo炉管过烧后材料组织性能的分析 ,判断其能否继续使用。并利用拉申 -米勒尔曲线估算炉管的剩余寿命以及为保证使用一个或几个周期 ,最高的许用操作压力和操作温度     

变压吸附塔应力和疲劳分析

介绍了变压吸附的工作原理,对变压吸附的核心设备变压吸附塔的结构、操作温度、压力等进行了简单介绍.按照规范JB 4732-1995第七章有关简体和封头的要求,根据吸附塔的设计条件分两个工况进行各部件的强度计算和应力指数法的厚度估算,两个工况分别是设计工况（工况一）和压力循环工况（工况二）.估算吸附塔各部件的壁厚后,利用ANSYS软件对其分两个模型进行应力分析,根据JB 4732-1995第5.3条各类应力强度许用极限的要求,一次总体薄膜应力强度SⅠ的许用极限为KSm,一次局部薄膜应力强度SⅡ的许用极限为1.5KSm,一次薄膜（总体或局部）加一次弯曲应力强度SⅢ的许用极限为1.5KSm,一次加二次应力强度SⅣ的许用极限为3KSm.按上述许用极限应力分析评定合格后,按照规范JB 4732-1995附录C对其进行疲劳分析,累计损伤系数U不大于1.0,满足JB4732-1995的要求,可为变压吸附塔或其他疲劳容器的分析设计提供参考.