冷壁反应器改为热壁反应器的运行安全性分析

将冷壁结构的焦化柴油加氢精制反应器改造为热壁结构的脱色反应器 ,对反应器主体材质2 4CrMo1 0的化学成分和力学性能进行了分析并与 2 Cr 1Mo ,1 0CrMo91 0做了对比 ;对反应器壳体剩余壁厚在新工况条件下的强度和当量应力进行了校核 ;对反应器壳体在热壁条件下可能发生的腐蚀和回火脆性进行了分析。反应器改造后运行了一年 ,未发生异常     

水下采油树30CrMo钢/625合金异金属腐蚀机理试验研究

针对水下采油树在海水和内部流体长期作用下极易发生腐蚀的问题,借助高温高压反应釜,对流花11–1油田水下采油树的30CrMo钢/625合金的电偶腐蚀和堆焊金属腐蚀分别进行了腐蚀浸泡模拟试验,采用扫描电子显微镜和能谱分析仪分析了腐蚀产物膜的微观形貌和化学成分,并分析了30CrMo钢和625合金的异金属腐蚀机理。研究发现,水下采油树的30CrMo钢与625合金接触时,30CrMo钢易发生较严重的均匀腐蚀,且接触位置及堆焊焊缝处30CrMo钢存在较严重的沟槽腐蚀。水下采油树不同金属接触腐蚀的原因包括电偶腐蚀和缝隙腐蚀,堆焊修复后热影响区金相组织的不均匀性也会加剧缝隙腐蚀。研究结果表明,水下采油树应尽量避免不同金属接触形成异金属电偶腐蚀体系,修复已发生局部腐蚀失效的水下采油树时应合理选择堆焊材料并进行全覆盖堆焊,避免异金属腐蚀风险。      

35CrMo钢固体粉末渗铝及渗铝层性能研究

通过固体粉末法对35CrMo钢进行渗铝,用扫描电镜对渗铝层进行组织观察和成分分析,并对其进行腐蚀、高温氧化试验和显微硬度测试。结果表明,35CrMo钢进行固体粉末法渗铝后具有优良的耐硫化氢腐蚀和抗高温氧化能力,渗铝表层的硬度也较高。     

海上W油田 32ＣｒＭｏ钢射孔枪腐蚀行为实验研究

针对32CrMo钢射孔枪在高含二氧化碳气体分压井筒中的腐蚀问题,利用高温高压釜开展腐蚀实验,对腐蚀产物膜进行理化特征分析,研究了温度,二氧化碳分压,流速和含水率等因素对 32CrMo 钢腐蚀速率的影响｡结果表明,40℃温度条件下,32CrMo钢腐蚀产物膜为单层结构,对基体的保护作用较弱;80℃时,腐蚀产物膜为双层结构,对腐蚀介质有一定的屏蔽阻挡作用;130℃时,上层产物膜规则致密,对基体的防腐保护作用进一步增强｡32CrMo钢的腐蚀速率随温度升高呈下降趋势,随二氧化碳分压的升高呈对数关系增加,随流速的增大呈线性增加,随腐蚀介质含水率的升高而急剧增加｡基于实验结果,建立了多因素综合腐蚀速率工程预测模型,为工程上32CrMo钢腐蚀速率评价提供参考｡     

管线钢的CO_2腐蚀行为研究

采用电化学方法、失重法和扫描电镜研究了15 CrMo钢、20 G钢和20#钢在模拟集输环境的腐蚀行为。研究表明,三种钢的腐蚀电化学机理相同,腐蚀过程受HCO3-的扩散控制;20#钢的腐蚀产物最疏松多孔,15 CrMo和20 G的腐蚀产物比20#钢对腐蚀的抑制作用好;常压饱和CO2溶液中,20G腐蚀速率最低,但是在升高CO2分压情况下,15 CrMo钢腐蚀速率则最低;HCO-3含量、钢的显微组织和钢的成分共同作用使15 CrMo、20 G和20#钢的腐蚀存在差异。     

15CrMo材质余热锅炉省煤器的腐蚀试验研究

省煤器是余热锅炉必不可少的换热部件,其性能直接影响着余热锅炉的正常运行。在省煤器的诸多失效因素中,以省煤器管的低温腐蚀为最。本文着重阐述了低温腐蚀的形成机理,并应用试验方法,对常用省煤器管材15CrMo钢进行金相组织、硬度及腐蚀速率的测试研究,确立了15CrMo钢的腐蚀速率与硫酸浓度、温度之间的关系,获得了15CrMo管材最耐硫酸腐蚀的组织状态,为余热锅炉省煤器的进一步改进提供了重要依据。     

稠油热采工具30CrMo和1Cr13材质的腐蚀试验研究

针对热采作业过程中出现的井口装置腐蚀刺漏、井下工具腐蚀破坏等问题,利用高温高压釜模拟油田实际生产环境进行腐蚀试验。分析30CrMo和1Cr13的腐蚀速率,确定其腐蚀类型,为井口装置和井下工具寿命预测提供依据。研究表明:生产阶段,30CrMo为中度腐蚀,1Cr13为轻微腐蚀; 注热阶段,30CrMo为极严重腐蚀,随腐蚀时间延长,平均腐蚀速率减小; 注热7 d时,1Cr13为极严重腐蚀,且有局部点蚀; 注热21 d时,1Cr13为严重腐蚀; 注热阶段腐蚀产物为Fe₃O₄。     

35CrMo钢热喷涂层耐CO2腐蚀性能研究

35CrMo钢表面爆炸喷涂WC-Co和等离子喷涂Cr2O3后都形成了具有一定厚度的涂层,涂层大大提高了母料的表面硬度.失重法测得2种涂层的CO2平均腐蚀速率比母材降低了2个数量级;CO2腐蚀后2种涂层表面光滑平整,没有发生明显的腐蚀痕迹,而35CrMo钢产生严重的CO2腐蚀.电化学实验表明,在酸性介质中WC-Co和Cr2O3涂层稳定性好,不会被破坏,涂层对基体材料有很好的保护性.     

渗铬35CrMo钢耐CO_2腐蚀性能研究

利用显微镜观察35CrMo钢表面渗铬后的截面,发现形成了均匀连续的渗铬层,表面主要形成了Cr23C6和Cr7C32种组织。由于这2种组织的生成,明显提高了材料表面的硬度。失重法测得渗铬35CrMo钢的CO2平均腐蚀速率比母材降低了1个数量级,35CrMo钢发生严重的CO2腐蚀破坏,但35CrMo钢表面渗铬很好地改善了材料的耐CO2腐蚀性能。电化学试验表明腐蚀过程中渗铬表面生成了钝化膜,能对材料起到很好的保护作用。     

30CrMo钢及其渗铝钢耐饱和H2S溶液腐蚀研究

研究了在饱和H2S溶液和饱和(H2S+CO2)溶液中NaCl质量分数和温度对30CrMo钢及其渗铝钢腐蚀速率的影响,观察了其腐蚀形态.结果表明,在上述介质中,30CrMo钢存在较明显的孔蚀.30CrMo钢渗铝后其耐蚀性至少提高20倍,孔蚀得到抑制但出现台地侵蚀.     

料浆感应渗铝钢的组织结构及抗蚀性研究

经对料浆感应渗铝钢的渗层金相组织、渗层铝浓度分布及渗层相结构进行分析研究,指出当渗铝钢表面铝铁合金层的铝浓度大于8％时,可在沙层表面形成一层致密的三氧化二铝保护膜。其碳钢料浆感应渗铝产品抗硫化氢腐蚀性能明显优于母材;碳钢和铬钼钢料装感应渗铝产品抗高温硫腐蚀、高温氧化性能明显优于母材和18-8不锈钢。     

陶瓷复膜抗腐蚀技术在井下工具防腐中的应用

国内外钻井工程中腐蚀研究主要集中在CO₂、H₂S和CO₂/H₂S的腐蚀与防护方面，防腐蚀措施主要包括选材、控制钻井液、防腐层、电化学保护等。这些防腐措施都有一定的缺陷。将井下工具如封隔器、套管等表面进行陶瓷复膜处理后，工件形成了致密的陶瓷类膜（几微米到十几微米厚)，模拟腐蚀环境严重的罗家寨气田条件进行抗腐蚀对比试验。实验表明，陶瓷复膜处理后，N80钢和35CrMo钢在延长实验周期的情况下腐蚀变化很小，说明抗腐蚀性很稳定。N80钢气相腐蚀速率从1.23 mm/a降到0.010 1 mm/a，抗腐蚀性提高了120多倍；液相腐蚀速率从0.42 mm/a降到0.004 4 mm/a，抗腐蚀性提高了近100倍。35CrMo钢的气相腐蚀速率从0.98 mm/a降到0.008 3 mm/a；液相腐蚀速率从0.78 mm/a降到0.007 2 mm/a。陶瓷复膜极大地提高了工件的抗腐蚀性。     

循环氢压机42CrMo合金钢活塞杆腐蚀失效剖析

通过对石蜡加氢装置3号循环氢压机42CrMo合金钢活塞杆腐蚀产物进行物理测试,考察了腐蚀原因。结果表明,石蜡加氢装置3号循环氢压机活塞杆腐蚀的原因是氢气介质冲击腐蚀与硫化氢介质的腐蚀联合作用所致。即活塞杆在氢气介质中高速运转时,由于旋转力矩形态的不断变化产生湍流作用,使镀铬层表面形成强烈的冲击腐蚀,导致Cr镀层及Cr的...     

炼油装置常用的五种材料抗冲蚀规律研究

设计搭建了旋转式冲蚀试验装置,通过电化学方法,研究了NH4HS浓度、多相流温度和氯含量对炼油装置常用的10号碳钢、15CrMo钢、双相钢2205,合金Incoloy825和316L不锈钢抗冲蚀特性规律.利用测试获取的开路电位图和Tafel曲线通过转化计算得到对应转速下的腐蚀速率.对比试验数据可知:10号碳钢和15CrMo钢抗腐蚀能力相对较弱,双相钢2205耐蚀性一般,Incoloy825和316L抗腐蚀能力较好.温度上升、NH4HS浓度增大和氯含量增加,均加剧材料的腐蚀.     

稠油热采注汽管线爆裂失效分析

对胜利油田发生的数起稠油热采注汽管线爆裂失效事故的原因进行了综合分析。分析表明，爆裂失效均由管线内壁的局部腐蚀引起，局部腐蚀是由出现在管线内壁的非金属夹杂、点坑、魏氏组织、带状组织等缺陷在较高的温度。压力和水汽二相流条件下，组织选择性应力腐蚀和氢腐蚀共同作用的结果。为防止类似事故的再次发生，提出了严格控制介质水的含氧量，避免原材料较严重组织缺陷，以及考虑采用15CrMo高温抗氢钢代替st45．8／Ⅲ钢等改进措施。