注水水质

理想的地层注入水不应含悬浮固体或油，应与储层和流体相容，无菌，不结垢。任何注水操作的目的都是将水注水到地层不致因颗粒，分散油，结垢，细菌繁殖或粘土膨胀而堵塞或降低地层渗透率，另外，还应尽可能地防止硫酸盐还原菌使无硫储层酸性化。     

利用岩心样品测定地层水矿化度的方法

人们一般以获取地层水样的方法，在室内测定其矿化度。所获取的地层水的水样，仅能代表地层中可流动的水，它不包含地层中不可流动的水。但是，地层中可流动的水的矿化度，与不可流动的水的矿化度可能有很大差异，尤其在油田注水开发以后，其差异将更大。这样，从水样中测定的矿化度，就难以全面而准确地反映地层水的总的矿化度，并且由此可能对测井解释产生不利影响，经研究，提出了一种更准确地确定地层水矿化度的思路和方法，应用于丘陵油田后，取得了较好的效果。     

层状砂岩油藏周期注水动态参数优选

利用反映层状不均质性的二层地质模型。对层状砂岩油藏的周期注水开发进行了解析求解，研究了影响周期注水效果的主要因素。并对注入水的波动幅度和波动频率等参数进行了优选。结果表明；在实际应用时，应使波动幅度达到实际允许的最大值；周期注水的相对波动频率ω=2时，注入水的波动频率与地层的振动频率达到共振，此时周期注水的效果最好；在油田开发实践中，为了达到最佳的开发效果。应选择最佳的周期注水动态参数进行周期注水开发。     

老君庙油田L油藏注水开发效果评价与分析

本文应用油田矿场实际资料统计规律与理论计算曲线比较,评价L油藏注水开发效果,即注入水利用率、水驱油效率、水驱波及系数和水驱最终采收率等。认为L油藏注入水利用率实际值与理论计算曲线基本接近,预测最终水驱油效率、水驱波及系数分别为0.541和90%,最终水驱采收率达到48%以上。同时,论述了L油藏注水开发中,在改善开发层系、加密井网,调整注水方式和注采井的比例,以及选择合理的分层注水,排液采油等方面的主要方案调整和技术措施,所取得的开发效果。     

不稳定注水的发展和应用

不稳定注水是把周期注水与改变液流方向结合起来，使水进入低渗透岩层，并为注入水未波及到的低渗透层和高渗透水淹层之间的窜流创造条件，从而提高注入水的驱油系数和地层的波及系数。     

塔里木盆地塔中低凸起地层水与油气关系

通过对塔中地区地层水矿化度、水型及水化学指数分析认为,塔中地区封闭保存条件良好。除志留系外,石炭系和奥陶系高矿化度中心和正、负向地层水化学指数中心与油气分布匹配良好。石炭系,塔中东南部保存条件较好;奥陶系,塔中北坡Ⅰ号断裂带保存条件较好。石炭系和奥陶系油气运移与水动力有关,分别受重力流和压实流影响。前者由北西向南东运移,后者由北东向南西运移。地层水总矿化度和水化学指数变化与含油气性关系密切,就塔中地区而言,有利于油气保存的地层水化学指标分别为:地层水矿化度大于35g/L,变质系数大于0,钙镁系数大于1,钠氯系数小于0.9,脱硫系数小于3,碳酸盐平衡系数小于0.2。      

矿化度梯度注水工艺新技术研究

注水是保持地层压力、提高原油采收率的主要措施之一。对含有敏感性矿物的砂岩储层,注水引起的水敏伤害是导致注水井吸水能力下降的主要原因之一。针对荣兴屯油田储层含敏感性矿物较高的特点,开发了将注入水矿化度逐级从地层水矿化度降至水源水矿化度的梯度注水工艺新技术。为加强增注效果并便于现场实施再辅以投加粘土稳定剂。室内试验及现场应用表明,该工艺较常规的措施适应性强,增产增注效果好。     

女20油田注水困难原因及对策

女20油田于1990年开始钻探,1993年进入全面开发,天然能量不足,需注水开发。女20油田储层岩石胶结密实,孔隙度小,渗透率低,是造成注水压力高、注水困难的内在因素;注入的低矿化度清水造成储层的水敏性伤害是导致女20油田注水压力持续上升,注水量逐渐减小的主要外因,可降低储层60%的渗透率。储层具有较强的盐度敏感性,如果没有低矿化度水的盐敏损害,该油田的吸水指数可保持在8×10-2～10×10-2m3/(d.MPa),可很大程度地降低注水难度。对比表明,女K20油田的储层属强盐酸敏感性地层,而土酸酸化有很好的效果,酸化增注应选择土酸酸化。新转注的水井一定要注高于临界矿化度的水,水井作业用液矿化度要高于地层临界矿化度,以避免产生水敏和盐敏损害地层。     

吐哈油田注水驱油实验和数值模拟研究

吐哈油田具有低孔隙度、低渗透率、低矿化度储层特征,其含水饱和度大于50%时,电阻率随含水饱和度增大而增大。室内岩心注水驱油实验表明,注入水矿化度与原始地层总矿化度相当时,电阻率随含水饱和度升高而降低;注入水矿化度小于原始地层水矿化度,电阻率随含水饱和度升高而不再单调下降,出现U形曲线。建立水淹层含水饱和度计算模型,结合过套管地层电阻率,经过多次迭代计算,可求得套后地层含水饱和度和套后地层含油饱和度。实际应用中,综合分析确定水淹阶段及混合水电阻率,结合阿尔奇公式,用U形曲线迭代方法寻找最优的含水饱和度值。     

长庆马岭油田注水地层结垢的水化学特性

本文概括地论述了在长庆马岭油田注水开发过程中注入的淡水与地层高矿化度盐水之间、与储层岩石之间的化学作用以及这些作用对产出水组成的影响，分析了水的化学变化与结垢的关系     

南梁长4+5低渗透油藏注水伤害机理

针对南梁长₄₊₅低渗透油藏注水开发过程中地层伤害机理认识不清的问题,利用电镜扫描、铸体薄片、共聚焦成像、XRD等实验方法,分析了水驱前后储层岩心的孔隙结构及岩石组成,明确注水开发对储层孔隙特征的影响,通过注入水与地层水矿化度与物质含量对比,分析注水过程的潜在伤害、岩心渗透率的实时变化规律,总结地层结垢堵塞机理。结果认为:南梁长₄₊₅油藏注水地层伤害机理主要为注入水、地层水、储层的不配伍引发的盐敏、结垢,以及注入水水质较差引起的储层机械杂质堵塞。该研究成果为低渗透油藏注水伤害机理认识提供了方法及理论支撑。     

应用套管井能谱测井和生产监控测井优化控制注水状态

尽管目前广泛采用注水作为二次采油的措施，但实际注水效果即使在十分均质的储层条件下仍很难预测。注水效果主要取决于注入方式、流体的流动性和储层的不均匀性。因此，为了能够获得最佳的注水效果，对其进行监测是很有必要的，综合使用储层饱和度测井仪（RST）和生产测井仪，可最好地完成此项任务。储层饱和度测井仪（RST）提供两种套管井饱和度测井方法，一种是受地层水矿化度影响的热中子宏观俘获截面∑，另一种是不受地层水矿化度影响的C／O测井。后者通常在淡水和未知矿化度混合的条件下，如在注水的条件下进行。另外，生产测井可提供某区域地层的流体分布、流体类型等信息，以及井筒内外的流体运动的各种线索。关井、开井测量在测井图中增加了一维，即时间。该文阐述了埃及苏黎士海湾石油公司（GUPCO）Younis油田注水动态监控情况和相关的数据分析过程。分析的主要目的是综合所有测量数据以对可能出现的情况提出一种假说。然后用生产数据、注入数据及其它储层数据来检验这个假说。然后再改进，一轮一轮地优化，直到对所有观察到的现象得到满意的解释。结论将对评价和最终优化注入方式具有很高的价值。     

注入水中的悬浮颗粒对特低渗透油藏开发效果的影响

在特低渗透油田注水开发过程中，注入水中的悬浮颗粒会伤害油层的渗透率，导致注水井的吸水能力降低和油井产能下降，影响开发效果。采用物理实验和油藏工程的方法，研究注入水中的悬浮颗粒对特低渗透油藏的注入压力，地层渗透率和产能的影响，得到的结论是：岩心渗透率越低，注入水的注入压力与地层水的注入压力之差越大；在渗透率相同的情况下，滤膜孔径越小，注入水渗流阻力越低；处理注入水的筛网尺寸越大，油层渗透率伤害越大，特低渗透油藏的产量和极限供油半径越小。     

高含盐油藏注水吞吐提高单井采油量探讨

中原油田Ａ油藏属于小断块，低孔，低渗高含盐特殊油藏。由于原油中含盐，地水矿化度高，在开采过程中地层结盐造成孔隙堵塞，渗透性变差。开采过程中由于掺水化盐、井筒结垢严重影响正常生产。通过注水吞吐试验，解决了地层盐堵，疏通了地层孔隙，改善了地层的渗透性，减少了井筒结垢，提高了油井产油量。     

水淹层测井解释中的矿化度指示法

油田注水（或注气）开发中，地层水矿化度在不断地发生变化，利用地层水矿化度的变化可以反映储层的水淹状况，本文重点介绍用碳氧比测井中的矿化度指示曲线来分析，判断水淹层的方法及其在油田开发中的应用实例。     

电泵井井筒阻垢防腐工艺技术

注水开发的油田随着含水的上升,油井结垢、腐蚀的程度越来越严重。现场调查研究证明,高矿化度地层水中的各种无机盐因温度、压力和pH值等改变或因不相溶的入井液与地层水混合,超过了无机盐的溶解度而导致结晶析出,从而形成垢。     

沙市构造新沟咀组储层注水损害研究

以沙市构造新沟咀组砂岩储层为主要对象，研究了中低渗、细喉砂岩储层注水损害的潜在因素，并结合储层特征，储层结构类型，提出了不同类型储层对注入水水质的要求。通过大量的室内注水评价试验研究，系统全面地分析了中低渗砂岩储层注入水损害地层的机理及储层损害类型的程度。试验结果表明：沙27、陵76井区注水损害以水敏损害和机械杂质为主，速敏、酸敏次之。为了防止注水损害，进行了矿化度梯度注水试验，该方法能有效抑制注水损害程度。同时建立了注入水水质保证体系，为沙市构造新沟咀组储层注水提供科学依据。     

四川盆地新场构造带上三叠统须家河组二段地层水化学动态特征及其成因

四川盆地新场构造带须家河组二段（须二段）地层水化学特征复杂,矿化度分布范围广,部分井在生产过程中地层水化学特征发生动态变化。因此,利用矿化度、氯镁系数、变质系数和诺瓦克相图等分析了须家河组各层段地层水化学特征,探讨了地层水的动态运移。结果显示：须二段地层水矿化度主要集中在70~110 g/L,氯镁系数大于50,变质系数大于10;须四段地层水矿化度主要集中在50~90 g/L,氯镁系数小于50,变质系数小于10;两者诺瓦克相图也具有明显差异。上述特征可作为地层水分布层系判别指标。须二段大部分井在生产过程中水化学特征较为稳定,表明地层水来源较为一致,以同层水为主;部分井如新856井、新2井、新10-1H井和新5井在生产过程中地层水化学特征发生了显著变化,根据判别指标,其地层水来源发生了变化。新2井和新856井在汶川地震后均有高矿化度、高溴离子浓度雷口坡组海相地层水混入;新10-1H井和新5井在生产过程中有须四段地层水进入,断层可能为地层水的跨层运移提供了通道。     

牛圈湖油田西山窑组油藏超前注水开发实践

为动用牛圈湖油田西山窑组低孔、低渗、低压油藏的难采储量，开辟了超前注水先导试验区。通过M1井的试注确定了地层吸水能力，采用井距为200m的正方形五点井网，在试验区部署了7口井，设计了5套开发方案进行数值模拟研究。研究表明，超前注水量越大．地层压力升高值越大，开发效果越好。确定试验区选择方案④进行超前注水，将压力系数恢复到1．1。超前注水实施1年以来，取得理想效果，截止2005年3月，已累积注水27818m^3。     

淡水泥浆侵入条件下储层电阻率的变化研究

理论分析和实验结果证实，钻井过程中，当淡水泥浆滤液电阻率相对于原始地层水电阻率大到一定程度时，油层的电阻率侵入剖面中才可能出现低阻环带；并且侵入结果使一些油层同水层具有相同的侵入特征，即高侵电阻率剖面，表现在浅感应(侧向)电阻率大于深感应(侧向)电阻率，同时均小于微球电阻率。通过实例分析可知，在使用淡水泥浆条件下，双感应测井比双侧向测井更有利于识别储层的流体性质。在实际配制泥浆时应考虑其矿化度与原始地层水矿化度的可比性，以避免由于矿化度差异造成对油层的错误评价。