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为了找出油管钢CO2/H2S腐蚀的阳极反应与腐蚀时间的关系,采用高温高压釜装置,辅以交流阻抗谱(EIS)测试技术,在100 ℃,CO2分压241 kPa(180 psi)和H2S分压13.8 kPa(2 psi)的条件下,对N80油管钢在模拟油田采出液中CO2/H2S腐蚀的阳极过程进行了研究.结果表明,阳极反应的交流阻抗谱随着腐蚀时间发生变化:2 h后为两个容抗弧,反应受活化控制;12 h后高频区出现双电层容抗弧,低频区不仅出现Warburg阻抗,还有一个容抗弧叠加,说明阳极过程不只是受离子扩散穿过腐蚀产物膜控制,还有一个附加的电极过程;36 h和72 h后只出现Warburg阻抗,此时反应受离子扩散穿过腐蚀产物膜控制. 相似文献
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N80油管钢CO2/H2S腐蚀的阴极过程EIS分析 总被引:2,自引:1,他引:1
为了找出油管钢CO2/H2S腐蚀的阴极反应与腐蚀时间的关系,采用高温高压釜装置,辅以交流阻抗谱(EIS)测试技术,在100 ℃时,CO2分压180 psi和H2S分压2 psi的条件下,对N80油管钢在模拟油田采出液中CO2/H2S腐蚀的阴极过程进行了研究.结果表明,阴极反应的交流阻抗谱随着腐蚀时间发生变化.2 h和12 h后交流阻抗谱呈现单容抗特征,腐蚀以H2S腐蚀为主;36 h和72 h后出现Warburg阻抗特征,分析认为这是由腐蚀产物膜引起的. 相似文献
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采用扫描电镜(SEM)和电化学测试,研究了在油气输运环境条件下(温度T=30~90 ℃、二氧化碳分压pCO2=0.5~2 MPa),X56钢管道在油气采出液中的腐蚀状况及电化学行为。结果认为,X56钢管道在此环境下腐蚀速率随温度升高及二氧化碳分压增加而加大;根据X56钢极化曲线及交流阻抗谱(EIS),提出了X56钢在此环境下的反应机制,二氧化碳促进了阴极反应,加速了阳极溶解,且随二氧化碳分压和温度的升高而反应加剧。理论计算值与电化学测试结果相符合。 相似文献
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气液双相流条件下HCO3-对J55钢腐蚀行为的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
HCO3-在油气田地下水中含量丰富,其电化学特性活跃,它对J55钢的电化学行为有着极大的影响。国内外大量学者对这一问题进行了研究,但他们的研究结论都是在静态条件下得出的,而对气液双相流条件下HCO3-对J55钢电化学性能影响的研究则较少,且没有具体的结论。为此,利用电化学阻抗谱技术(EIS)研究了NaHCO3溶液浓度为0.1 mol/L时的气液双相流对J55钢腐蚀行为的影响。结果发现:阻抗谱由高频和低频两个容抗弧组成,腐蚀时间越长,钝化膜对基体的保护作用越好,容抗弧半径越大,试样的抗均匀腐蚀能力越大,试样表面腐蚀速度越慢。 相似文献
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P110钢在有机盐完井液中的腐蚀行为 总被引:1,自引:0,他引:1
模拟油田腐蚀环境考察了有机盐完井液密度、温度、CO2分压、pH值等对P110钢腐蚀行为的影响。结果表明:随完井液密度的增加,P110钢平均腐蚀速率逐渐降低,密度越高,腐蚀产物膜的晶粒越均匀、细小、晶粒间堆积越致密,利于阻止腐蚀介质的侵入;温度越高,腐蚀越严重,低温时试片表面光亮,高温时存在点蚀坑较多的局部腐蚀;随CO2分压增加,平均腐蚀速率先是升高然后降低,在2.0MPa时出现最大值;随pH值增加,P110钢腐蚀速率逐渐下降。认为P110钢在高温(120℃)或低密度(1.05g/cm^3)下存在严重的局部腐蚀,应考虑防腐。 相似文献
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N80钢在模拟油田采出液中的腐蚀行为研究 总被引:3,自引:0,他引:3
本文采用动电位极化和电化学阻抗谱技术着重研究了N80钢在模拟油田采出液(除氧条件下含Ca2 、HCO3-的NaCl溶液)中的腐蚀行为,分析比较了pH值、温度、流动条件等因素对腐蚀行为的影响,探讨了可能的阴、阳极反应机理。研究结果表明:随着温度升高,N80钢在该介质中的腐蚀机理有可能发生变化,而溶液pH值的不同,亦对N80钢的阳极溶解机理有较大的影响。 相似文献
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康永 《石油化工腐蚀与防护》2012,29(1):1-5
CO2-H2S腐蚀一直是石油工业的一个棘手问题和研究热点。CO2-H2S腐蚀引起的设备和管道腐蚀失效,造成了巨大的经济损失以及严重的社会后果,所以开展抑制CO2-H2S腐蚀的研究具有深远的经济和社会效应。而咪唑啉类缓蚀剂具有优良的缓蚀性能,随着缓蚀剂质量浓度增加,缓蚀率增加,当N-烷基苯并咪唑啉阳离子缓蚀剂质量浓度为50 mg/L时,缓蚀率达到97.15%。近年,针对CO2-H2S腐蚀问题,采用咪唑啉缓蚀剂处理的研究较多,通过金属与酸性介质接触在其表面形成单分子吸附膜,从而降低其电位达到缓蚀的目的。文中对新型咪唑啉类缓蚀剂(季铵盐、酰胺基、硫脲基、苯并和膦酰胺味唑啉类缓蚀剂)的缓蚀机理以及研究现状作了详尽的概述。 相似文献
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为满足现场缓蚀要求,咪唑啉型缓蚀剂在实际应用中存在用量大、成本高的问题。对咪唑啉型缓蚀剂进行复配能够提高其缓蚀效果,降低使用成本。按现场要求,对缓蚀剂原液进行复配、稀释,并在饱和CO2模拟盐水和高矿化度模拟盐水中进行静态挂片实验。结果表明,复配后的缓蚀剂加药浓度为5.1 mg/L时具有良好的缓蚀效果;当咪唑啉型缓蚀剂、亚硫酸钠、硫脲和水以质量比为30∶2∶3∶65复配时,复配缓蚀剂的效果最好,适用于含有CO2和高矿化度的油田水处理。 相似文献
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李春树 《石油化工腐蚀与防护》2002,19(5):15-16
分析了油品储罐的腐蚀现象及腐蚀原因 ,指出采用漏磁检测仪代替传统的超声波测厚可以更真实地反映储罐底板的腐蚀情况。涂料 -电化学联合保护是防止油罐底板腐蚀的最佳方案 相似文献
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长输管道腐蚀及检测技术 总被引:2,自引:0,他引:2
文章分析了长输管道的腐蚀原因,由外及里的土壤腐蚀和由里及外的输送介质腐蚀是长输管道失效的主要原因。介绍了长输管道腐蚀的常用检测技术,比较了常用检测技术的优缺点,指出对管道进行外防腐蚀层、阴极保护效果和内壁检测是全面评价管道腐蚀状况的有效手段。开发智能检测爬行机、管道腐蚀风险评估和预测技术应成为国内管道监检测技术的研究重点。 相似文献
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糠醛精制装置的腐蚀与缓蚀剂的研制 总被引:2,自引:0,他引:2
兰州石化公司糠醛精制装置于 2 0 0 1年投产 ,在第 1生产周期 (8月 10日~ 14日 )内 ,抽出油系统的多台换热器发生泄漏被迫停工检修 ;在第 2生产周期 (2 0 0 1年 9月 2 5日~ 2 0 0 2年 4月 10日 )内 ,又有多台换热器及溶剂 (系统的水封管道 )发生泄漏。腐蚀调查发现 ,糠醛酸是造成腐蚀的主要原因 ,为此研制了一种含氮的有机专用缓蚀剂—SB - 2 0 16。工业试验表明在正常投加量为 0 .75‰的情况下 ,脱水塔底排水的pH值由 4 .70上升到 7.80 ,Fe2 + 含量平均由 19.2 7mg/L下降到 2 .75mg/L ,缓蚀效果明显 相似文献
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柴油加氢精制装置的腐蚀与缓蚀剂的应用 总被引:3,自引:0,他引:3
中国石化股份公司济南分公司0.6Mt/a柴油加氢精制装置发生的腐蚀主要是S—H2S—RSH介质腐蚀,另外还有HCl—H2S-H2O介质腐蚀。针对装置腐蚀特点,分别在加氢精制装置空冷部位和分馏塔塔顶系统试用了缓蚀剂JH-2和BH-913,与以前使用的缓蚀剂多硫化钠和WS-1进行了缓蚀效果对比,结果表明缓蚀剂JH-2和BH-913的缓蚀效果优于多硫化钠和WS-1,能够满足铁离子浓度小于3μg/g的缓蚀指标要求。 相似文献
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加工高酸、高硫原油过程中,减粘顶水对塔顶冷凝系统和材质为20号钢的流出管线腐蚀严重,为了减少腐蚀过程对管线和设备的危害,有必要提出有效的防腐措施。通过失重法和电化学交流阻抗法,对11种顶水介质常用缓蚀剂进行筛选,研究了不同浓度下各缓蚀剂的缓蚀性能,针对缓蚀效果优良的咪唑啉缓蚀剂HC01最佳用量及其在20号钢表面的吸附行为进行了研究。结果表明:缓蚀剂HC01最佳浓度为145.5 mg/L,缓蚀率高达90.26%,在20号钢表面的吸附行为服从Langmuir吸附等温式,属于化学吸附。咪唑啉缓蚀剂HC01在减粘顶水介质中对20号钢的缓蚀效果明显,建议现场应用。 相似文献