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高温堆热气联箱内部流场分析 总被引:1,自引:1,他引:0
以高温堆热气联箱为研究对象,在实验研究的基础上,采用流体力学计算程序CFX5对热气联箱和热气导管内部流场进行了数值模拟,以获得热气联箱和热气导管内的速度场、压力场和温度场,为高温堆热气联箱的设计和实验研究提供参考.数值计算结果表明:热气联箱内气流发生剧烈搅混,加速了不同温度气流间的热传递,有利于高温和低温气流间的温度混合.但存在肋片的区域没有发生剧烈的气流搅混,不利于气流间的热传递.热气导管内温度混合率随其长度的增加逐渐增大,热气导管长度2.5m以上时,温度混合率达到99%以上. 相似文献
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堆内试验回路的安全性现在越来越受到有关核安全部门的重视。它的可靠性不仅影响试验回路本身的安全,而且还有可能影响反应堆系统的安全。从系统压力来说,堆内试验回路基本上可分为高压和低压两种。本文笔者用RELAPS/MOD2系统分析程序对堆内高压试验回路进行了一些典型事故分析。分析结果表明其设计符合相应的验收准则。 相似文献
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反应堆的冷中子源装置以液氢作为慢化剂,冷中子源堆内部件的安装位置靠近反应堆堆芯。基于对冷中子源及反应堆安全性影响的考虑,本文对冷中子源堆内部件在各种运行工况(包括失效事件)的状态及事故后果进行了分析。结果表明,堆内部件的失效影响仅局限于冷中子源内部,不会对反应堆安全造成危害。 相似文献
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《中国原子能科学研究院年报》2017,(0)
正中国先进研究堆(CARR)冷中子源堆内部分由真空容器及堆内组件组成,包括热虹吸系统、主法兰和与冷中子源堆外系统的连接管线部分,称为冷源堆内装置。CARR冷中子源堆内装置安装在重水箱内,冷包及热虹吸回路装置安装在真空容器内,氘系统管线、氦制冷系统管线、真空管线在堆水池内需要安装固定并与冷包及热虹吸回路装置连接。冷包处在堆芯活性区中心标高位置。CARR冷中子源堆内安装具体流程如图1所示。冷中子源堆内安装具有难度大、精度高、技术 相似文献
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文中简要介绍了5MW THR 的堆内结构及其特点。结构设计保证了堆芯在任何条件下都处于淹没状态。由于采用了一体化布置、水力驱动棒及堆内乏元件贮存,在结构上与普通压水堆和沸水堆有一定的差别。 相似文献
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以高温气冷堆热气联箱为研究对象,在实验研究基础上,采用流体力学计算程序CFX5对热气联箱和热气导管内部流场进行数值模拟,以获得热气联箱和热气导管内的速度场、压力场和温度场,为高温气冷堆热气联箱的设计和实验研究提供参考。数值计算结果表明:热气联箱内气流发生剧烈搅混,加速了不同温度气流间的热传递,有利于高温和低温气流间的温度混合,存在肋片的区域未发生剧烈的气流搅混,不利于气流间的热传递;热气导管内温度混合率随其长度的增加逐渐增大,当热气导管长度为2.5m以上时,温度混合率达到99%以上。 相似文献
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采用一体化严重事故分析程序ASTEC,分别对丧失给水事故(LOFA)和全场断电事故(SBO)进行了模拟。结合丧失给水事故阐述了Zr、Fe、B4C与水氧化反应的机理,比较了Zr、Fe、B4C氧化反应释放的氢气的质量、速率和氧化反应开始的时间。结果表明,事故早期氢气主要来自Zr的氧化反应,Fe氧化反应产生的氢气约占氢气总产量的10%。另外,还比较了LOFA和SBO事故过程中氢气的释放。结果表明,同一反应堆在不同的严重事故进程中产生的氢气的质量、速率、氧化开始的时刻以及堆内氢气分布可能有很大的差别。因此,在进行事故早期氢气源项风险评价的时候要根据不同的事故进程,具体问题具体分析。 相似文献
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4×4—4压水堆燃料组件用于验证国产化燃料棒的堆内性能。燃料组件中包括了目前压水堆标准化燃料棒、高性能燃料棒和双金属定位格架。高性能燃料棒采用了衬锆包壳管和环形芯块,以便减小芯块-包壳相互作用和降低燃料温度,从而降低裂变气体释放率。预计标准化燃料棒中,最高棒平均燃耗可达到45GW·d/tU,高性能燃料棒达到60GW·d/tU。 相似文献
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为满足未来数十年内世界能源需求的急剧增长,核能将占更加重要的地位。由于廉价铀资源的限制,必须尽快地投入增殖堆才能实现如此庞大的核能发展计划。然而,评价各种转化堆-增殖堆组合的铀资源节约特性,必须对整个核能系统进行总体分析,即至少考虑该系统内如下三个基本参量的组合:λ_0——系统功率水平增长率,λ_1——由转化堆向增殖堆供料率,及λ_2——增殖堆的增殖率。根据λ_0及λ_2的相对大小,有三种全然不伺的情况。对此三种情况进行了分析,得出了相应的结果。对于按线性律增长的核能系统也进行了类似的分析。为发展核能必须研究采用何种转化堆-增殖堆的组合,才能利用有限的廉价天然铀资源,满足如此高速增长的核能系统的需要。本文所得结果可作为此种分析的初步理论基础。 相似文献
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