双塔连体复杂体型高层结构抗震分析和设计

结合上海浦东新区某厂房工程实例,阐述了双塔连体复杂高层结构的体系选型、连体方式、超限判别及抗震加强措施等。通过反应谱法、弹性时程及静力弹塑性分析等方法,采用了多模型多程序对其进行详细的抗震性能评估。分析结果表明：合理的抗震体系和措施能确保连体复杂高层结构的抗震性能。     

大底盘双塔连体带转换层复杂高层结构的抗震性能分析

大底盘多塔连体带转换层的复杂高层结构是一种新型结构形式。利用ETABS有限元分析软件建立了20种结构计算模型,采用振型分解反应谱法对大底盘双塔连体带转换层复杂高层结构进行地震反应分析:1)大底盘等高双塔连体带转换层复杂高层结构和大底盘等高双塔带转换层复杂高层结构(非连体)的地震反应分析;2)大底盘等高、不等高双塔连体结构带转换层的地震反应对比分析;3)裙房层数对大底盘等高双塔连体带转换层结构的抗震性能影响;4)转换层对大底盘等高双塔连体带转换层结构的抗震性能影响;5)连体(连体位置变化、连体层数变化)对大底盘等高双塔连体带转换层结构的抗震性能影响。     

双塔楼高空弱连接连体结构设计

介绍了弱连接双塔高层结构分析和设计的有关内容,包括塔楼抗侧力体系、连体结构体系与概念设计、相关特殊构造措施.通过对连体结构的工程实例进行在地震作用下反应谱和弹性时程分析,探讨连体结构的动力反应特征;用EPDA和EPSA分析软件分别进行在罕遇地震作用下的弹塑性时程分析和静力弹塑性分析,对该工程的结构抗震性能进行评估.     

济南奥体金融中心B、C栋楼结构设计

济南奥体金融中心B、C栋楼造型独特,外型为高位连体超高层双塔建筑。结构形式采用钢筋混凝土框架-核心筒结构体系,高位连体则采用钢桁架连体结构。详细介绍了该结构分析与设计的相关内容,包括结构选型、基础设计、本工程特点以及相关的构造措施及结构抗震性能化设计的分析及措施。     

某双塔连体结构的抗震设计剖析

在对某双塔连体结构进抗震分析的基础上,对此工程的结构方案进行优化,利用结构计算程序,对多个模型进行了小震弹性分析对比。对整体模型进行了大震弹塑性静力分析。探讨了大底盘双塔弱连体结构模型的选取、结构振动特性和最终的设计措施。采用基于性能抗震设计方法,保证连体及支承连体构件在中震作用下保持弹性,滑动支座的滑动量在控制位移范围内。     

地震作用下双塔连体结构塔楼刚度对结构受力性能影响研究

随着高层建筑连体结构在工程领域中的广泛应用,连体结构的受力性能研究显得日益重要,特别是连接体受力极其复杂。本文研究了这种新型结构形式的结构特点、受力性能以及抗震性能,比较全面和深入地研究了连体结构两侧塔楼刚度变化的受力特点以及对结构整体抗震性能的影响分析。分析结果表明,当塔楼刚度不对称时,结构扭转效应非常明显。     

成都某大厦大底盘双塔连体结构抗震设计

通过对连体结构的工程实例进行在地震作用下反应谱分析和弹性时程分析,探讨连体结构的动力反应特性;用EPDA弹塑性时程分析软件进行在罕遇地震作用下的弹塑性时程分析,对该工程的结构抗震性能进行评估,找出连体结构的薄弱部位和受力特性,并针对这些薄弱部位和受力特性提出抗震设计时的加强措施和方法。     

双塔连体结构的模拟地震振动台模型试验研究

双塔连体结构是在两塔楼上部设置连体而形成的一种复杂的高层建筑结构形式,在我国实际工程中的应用越来越多,但目前对此类结构的抗震性能研究还不够全面和深入。针对一双塔连体高层建筑,进行了模拟地震振动台模型试验,并利用大型通用有限元分析软件ANSYS进行了结构动力特性和动力反应分析。结果表明,连体刚性连接节点及墙体采取的内设型钢的加强措施可以满足结构抗震要求;连体结构的连体部分对竖向振动效应的放大十分明显;应进一步加强连体桁架构件的整体和局部稳定性;开有较大洞口的楼层应采取改善延性的措施。     

靖江市金融商务区连体双塔超限高层结构设计

靖江市金融商务区连体双塔结构总高92.5m,连体跨度42m,为特大跨度的高位连体超限结构。主体双塔采用钢筋混凝土框架-剪力墙结构体系,连体采用钢桁架与次框架结构。根据结构特点采取了有针对性的加强措施,合理选取抗震性能化设计指标,分析了连体楼板及关键节点应力,对连体钢桁架进行抗连续倒塌设计,对整体结构进行大震弹塑性时程分析,对大跨度连体进行竖向舒适度分析。结果表明,结构能实现预设的抗震性能目标,并具有较好的竖向舒适度水准。     

武汉保利关山村K26地块项目四塔多重复杂连体结构设计

武汉保利关山村K26地块项目为四塔多重复杂连体结构,项目包括两栋172.6m的高塔和两栋45.0m的矮塔。四塔分别在2层、10～11层、22～23层设置3道连体,造成结构严重不规则;着重介绍了该项目抗震性能化设计情况,并对连体结构、塔楼连体位移特性、混凝土收缩徐变对高低塔连体的影响、整体结构破坏机制、核心筒偏置进行了分析。分析结果表明,主体结构抗震性能满足规范要求,结构能够满足安全要求。     

普洱民族大剧院结构设计

普洱民族大剧院结构较为复杂,平面布置不规则。介绍了其结构布置、选型及结构设计中主要问题的处理,给出PMSAP和ETABS静力和多遇地震的对比分析,以及中震弹性分析及大震下的弹塑性静力和动力分析结果,指出此类不规则建筑进行弹塑性分析的必要性。     

深圳某高层钢结构住宅结构设计

深圳某钢结构住宅项目为高度92.1m的高层建筑,采用钢管混凝土框架-核心筒结构体系,局部采用钢板剪力墙。介绍该工程的主要特点和结构分析的有关内容,包括结构布置、抗震设计等。采用SATWE进行多遇地震作用和风荷载作用下结构的计算分析,采用PUSHEPDA进行罕遇地震下的静力弹塑性推覆(Pushover)分析。计算结果表明,该结构满足规范的各项要求,并采取了一些构造加强措施,可供同类工程参考。     

大连国际会议中心结构分析

大连国际会议中心是多筒体大跨悬挑复杂空间组合结构,计算模型杆件数量庞大。在模型建立与分析过程中,为了更好地分析结构的受力形式及状态,采用先分块建模,然后合并模型进行结构设计。根据荷载规范,对结构相应部位施加荷载并进行荷载组合,建立荷载模型。采用反应谱方法和动力时程方法对结构主要指标进行计算分析对比。计算结果表明,在小震作用下,可以采用反应谱方法结果进行设计,在中震、大震作用时,采用反应谱和动力时程方法结果进行性能化指标验算。对整体结构和重点部位抗震性能进行了分析,并提出了相应的结构设计要求。     

采用铅黏弹性连梁阻尼器的框架-核心筒结构减震分析

针对高烈度区某高层框架-核心筒结构弹性层间位移角不满足规范要求,采用铅黏弹性连梁阻尼器进行消能减震设计。分别通过ETABS和PERFORM-3D软件对原结构和减震结构进行多遇地震下的弹性时程分析和罕遇地震下的弹塑性时程分析,对比结构减震前后的地震响应并分析阻尼器的耗能表现。结果表明,铅黏弹性连梁阻尼器用于框架-核心筒结构中可有效提高整体结构的抗震性能,并能减缓或避免主体结构构件的塑性破坏,发挥连梁第一道防线的作用,保护主体结构的安全。     

德国汇通大厦A栋II区建筑结构抗震性能分析

德阳汇通大厦A栋II区是一个复杂连体结构。为了解结构的抗震性能,确定地震反应时的薄弱部位,提出加强措施,对该结构进行了空间模型下的抗震分析,包括模态分析和大震作用下的弹塑性时程分析,通过对位移、内力、应力等反应数据分析,发现结构满足延性设计要求,无明显薄弱层,抗震性能良好。     

天津响螺湾C-02地块项目主楼结构分析与设计

天津响螺湾C-02地块项目主楼地上54层,结构屋面高度约238m,结构体系为钢管混凝土框架-钢筋混凝土核心筒混合结构,在避难层和屋面设置了结构加强层。介绍了该项目的结构布置、性能目标、主要计算分析结果及抗震加强措施。结构设计满足超限要求,保证了结构的安全性和经济性,本工程的初步设计已通过超限审查。     

玉兰大剧院主体结构设计与分析

东莞玉兰大剧院主体结构的设计包括结构体系选择、抗震设计分析、复杂结构设计处理。计算分析表明,框架-剪力墙结构适用于大空间复杂结构,主体结构较好的整体动力与变形性能。设计中基础采用了预应力管桩、人工挖孔桩和抗浮锚杆,主体结构采用斜柱的剪力墙体系,裙房和屋面采用钢结构。通过精心设计,工程交付使用后,结构的工作状态良好。     

带缝钢筋砼剪力墙的非线性地震反应分析

对作者提出的一种抗震自控结构——带竖缝剪力墙作了非线性地震反应分析.分析中运用了具有足够精度的带缝剪力墙结构的简化计算模型,使计算大大简化而结果的可靠性不减,旨在考察带缝剪力墙的实际动力反应和抗震自控效果.计算结果表明,带缝剪力墙中缝槽间连梁的不断屈服能明显减弱整体结构的动力反应;而且通过设计连梁的屈服强度值,能优化控制带缝剪力墙的地震反应.     

上海某木结构设计与计算分析

上海松江泰晤士小镇大岛茶室为重型木结构,介绍了该工程在结构设计中的受力分析、截面选择、连接件计算、防火设计等过程。分析结果表明,在地震和风荷载作用下,主体结构具备较好的承载和变形能力,所有指标均满足设计规范和使用的要求,可供同类工程设计建造时参考。     

上海国际设计中心不对称双塔连体结构设计研究

上海国际设计中心为一呈h形不等高双塔连体结构,采用钢框架核心筒结构体系。详细介绍了该结构分析与设计的有关内容,包括主、副塔楼结构抗侧力体系、连体结构体系选型与概念设计、相关的特殊构造措施;并对多遇地震下主副塔结构响应的对比分析、连体结构中震分析、副塔倾覆效应分析、结构的弹塑性时程分析进行了重点介绍。分析结果表明,大震作用下,在其他构件进入塑性的情况下,连体部位依然保持弹性。