还原石墨烯对白腐菌降解脱色染料活性艳红X-3B的影响

白腐菌被证实可以用于分解污水中毒性大、难降解的染料.研究表明纳米材料可能干扰白腐菌生长和活性,因此探究纳米材料对白腐菌降解染料的影响迫在眉睫.评估了白腐菌降解染料活性艳红X-3B过程中不同浓度还原石墨烯对白腐菌生长和染液褪色的影响,并探讨了石墨烯对染料的吸附的贡献.结果显示,在染料降解过程中,石墨烯使得白腐菌水肿,随着石墨烯浓度的增加,白腐菌湿重增加、干重减少,但石墨烯对培养体系p H值影响不大.白腐菌能彻底降解染料,但耗时较长,加入石墨烯能加快褪色效率.石墨烯本身是良好的吸附剂,使白腐菌附近的局部染料浓度提高,因此促进了染料快速脱色.     

厌氧—好氧MBR组合工艺处理蒽醌活性染料废水

采用厌氧-好氧膜生物反应器组合工艺处理蒽醌活性染料废水,考察了处理效果。结果表明,组合工艺对蒽醌染料废水中COD的平均去除率为90％,脱色率平均为48％;当进水染料浓度为100mg／L时系统的脱色率最高（为62％）;投加MnSO4可提高系统的脱色率。     

白腐真菌降解黑索今的试验研究

采用单因素寻优及正交试验考察了黑索今（RDX）初始浓度、pH值、投菌量、杉树叶投加量等因素对白腐真菌降解黑索今的影响.结果表明,影响白腐真菌降解RDX效果的各因素的主次关系为：RDX浓度＞杉树叶投量＞pH值＞白腐真菌投量;降解的最优操作条件是：黑索今初始浓度为15 mg/L,杉树叶投量为20g/L,pH值为5,白腐真菌投量为3.2g/L.模拟废水经白腐真菌降解28 d后对黑索今的去除率达87%;实际废水经其处理20 d后对黑索今的去除率也达到了87%,达到了国家二级排放标准.     

聚氨酯填料强化厌氧处理煤热解废水

针对煤热解废水内高浓度酚类化合物在厌氧工艺中降解率较低和生物毒性较强的特点，设计了以聚氨酯填料为载体的强化厌氧处理煤热解废水系统，研究了厌氧污泥反应器和聚氨酯生物膜反应器对煤热解废水中高浓度酚类化合物降解率的影响。结果表明，当进水中总酚浓度为600 mg/L时，厌氧污泥反应器和聚氨酯生物膜反应器对总酚的降解率分别为18.3%和51.89%。相比于厌氧污泥反应器，聚氨酯生物膜反应器具有较强的耐冲击负荷能力和稳定的降解率。此外，高浓度酚类化合物对大麦种子和大型溞具有较强的毒性抑制作用。相比于厌氧污泥反应器，高浓度酚类化合物经聚氨酯生物膜反应器处理后，其毒性抑制作用明显减弱。     

水解酸化/MBR处理偶氮染料废水的研究

采用水解酸化/MBR工艺处理活性艳红X-3B偶氮染料废水.结果表明,水解酸化/MBR工艺对活性艳红X-3B偶氮染料废水的处理效果较好,平均脱色率为81.58%,对COD和氨氮的平均去除率分别为83.53%、80.39%;对各工艺单元进、出水的紫外-可见吸收光谱分析表明,兼氧微生物通过水解酸化作用可将活性艳红X-3B染料分子中的偶氮双键、苯环、蔡环和二氯均三嗪活性基等降解,形成易被生物降解的小分子有机物,提高了染料废水的可生化性,为后续的MBR处理创造了条件.     

UV/负载型TiO_2光催化剂降解染料废水的试验研究

对UV/负载型TiO_2光催化剂氧化染料废水的能力进行研究,确定负载型TiO_2/AC光催化剂催化氧化处理偶氮废水水样的最佳实验条件。采用紫外光催化氧化装置,以自配模拟染料废水水样为处理对象,通过试验分析催化剂投加量、pH值、曝气量和外加氧化剂投加量对催化氧化活性艳红X-3B染料水样的处理效果。在催化剂浓度为10g/L,pH=3,保持曝气量为0.6m~3/L时,另外滴加1ml/L(30%)的H_2O_2,处理质量浓度为50mg/L的染料废水,其脱色率达86.9%。TiO_2/AC光催化降解活性艳红X-3B染料水样的效果较好,催化剂投加量、pH值、曝气量和外加氧化剂对处理效果影响较大。     

纳米TiO2-AC负载膜光催化降解偶氮染料

以钛酸四丁酯和活性炭为主要原料，采用溶胶-凝胶-浸渍法制备纳米TiO2-AC负载膜催化剂，并借助流化床反应器分别对两种典型的偶氮类染料橙黄C、活性艳红X-3B模拟废水进行了UV光降解、暗态吸附及光催化降解研究，探讨了pH值、外加氧化剂对光催化去除率的影响，同时对催化剂进行回收再生利用试验。结果表明：纳米TiO2-AC负载膜具有很好的光催化活性、吸附特性及可再生性，两种染料1h的光催化降解率最高分别可达99．71％和97．12％。反应过程中固、液、气三相能够有效分离，实现了反应与分离的一体化。     

微波诱导催化氧化降解活性艳红的研究

文中采用微波诱导氧化工艺对活性艳红水溶液的降解进行了初步研究.实验分别考察了活性艳红水溶液不同初始浓度、催化剂投加量、H2O2投加量、微波辐照时间和pH等因素对活性艳红降解效果的影响.结果表明:取100mL浓度为300 mg/L活性艳红水溶液加入12 g改性氧化铝催化剂,辐照时间1.5 min,H2O2用量为4 mL,pH为6.0的条件下,活性艳红水溶液的褪色率达98.2%,CODσ去除率达84.5%.微波降解活性艳红具有降解速率快、成本低、没有中间产物生成和不会造成二次污染等优点,适合于大规模治理染料废水.     

模拟太阳光下CdS/TiO_2/ACFs法处理染料废水的试验研究

以模拟太阳光的氙灯为光源进行光催化氧化试验,分析在氙灯下CdS/TiO_2/ACFs复合半导体对活性艳红X-3B染料废水的处理效果。采用自制活性艳红X-3B溶液模拟染料废水,分别考察了反应时间、CdS/TiO_2配比、催化剂投加量等各单因素对染料废水处理效果的影响。氙灯照射下,CdS/TiO_2/ACFs复合半导体对色度为255倍、COD为478 mg/L的活性艳红X-3B染料废水,脱色率可达98%,COD去除率可达86%。     

基于染料降解菌的固定床生物反应器处理印染废水

将固定化染料降解菌置于生物活性炭反应器中形成固定床生物反应器,用于处理活性艳红X-3B模拟印染废水。结果表明,当原水COD为380~420 mg/L、色度为430~460倍时,在水力停留时间为3 h、容积负荷为1.70 kg COD/(m3·d)、气水比为1.5∶1、水温为30℃的条件下,固定床生物反应器对色度、COD、TOC和UV254的平均去除率分别可以达到87.4%、88.2%、70.0%和76.6%,去除效果良好。     

Lebensdauerbemessung im Betonbau

Ein effizientes Lebenszyklusmanagement von Betonbauwerken erfordert die Dauerhaftigkeitsbemessung beim Neubau bzw. die Lebensdauerprognose für Bestandsbauten. Sie ermöglichen gleichermaßen eine wirtschaftliche wie auch eine nachhaltigkeitsbezogene Optimierung einer Konstruktion bzw. einzuleitender Erhaltungsmaßnahmen. Der vorliegende Beitrag behandelt schwerpunktmäßig die Dauerhaftigkeitsbemessung. Dabei werden weniger die Schadensmechanismen auf Bauteilebene beleuchtet als vielmehr die Methodik des Übergangs vom Bauteil zur Gesamtkonstruktion. Ebenfalls wird dargestellt, wie die Interaktion dauerhaftigkeitsrelevanter Einwirkungen modelliert werden kann und wie singuläre Risiken (z. B. Spannstahlkorrosion) in einer Gesamtbetrachtung berücksichtigt werden können. Service life design in concrete construction – From the deterioration process related to components to safety analysis of whole structures Relevant methods for the lifetime management of concrete structures are the design for durability relating to new structures and the lifetime prediction relating to existing structures. These methods allow to manage the entire lifetime of a concrete structure while avoiding cost‐intensive maintenance measures and corresponding downtimes. This paper focuses on the design for durability. Major emphasis is put on the presentation of methods to describe the behaviour of the concrete structure as a whole resulting from the integration of the deterioration effects on the member level. Based on the fact that different deterioration mechanisms occur in combination with each other, procedures for modelling interactions and singular risks (e. g. corrosion of tendons) are dealt with as well in this paper.