高温水泥对混凝土路面性能影响试验研究

通过试验分析水泥温度与净浆稠度、初凝时间、终凝时间、抗折强度以及混凝土工作性能的关系.指出净浆稠度和抗折强度均与水泥温度呈明显的线性关系,而且随着水泥温度的提高,净浆初、终凝时间均逐渐缩短.另外,为了保证混凝土坍落度、弯拉强度等工作性能,水泥温度应控制在60℃以下.根据试验结果,提出改进水泥装卸工艺、利用骨料吸热、严格控制水灰比等混凝土路面高温水泥的施工控制方法.     

水泥与高效减水剂相容性分析探讨

分析了水泥与高效减水剂相容性的影响因素,探讨了评价水泥与高效减水剂相容性的方法,分析了不同水灰比条件时评价方法的选择。结果表明,水泥与高效减水剂相容性同时受水泥矿物成份含量和形态,以及高效减水剂对水泥流变性能作用的影响;检测低水灰比条件下水泥-高效减水剂相容性时宜采用测定净浆流动度的试验方法,检测大水灰比条件下水泥-高效减水剂相容性时宜采用测定水泥净浆流动时间的试验方法     

磷酸盐水泥基普通混凝土路面修补剂的研究

研究了一种用于水泥混凝土路面修补用的磷酸镁水泥(MPC)胶结剂,探讨了影响磷酸镁水泥终凝时间和抗压强度的主要因素.结果表明,以比表面积为1889 cm2/g的氧化镁粉末,与磷酸氢二钠/磷酸二氧钾(摩尔比)=1/5复合,并掺加硼砂可以制备终凝时间20min,3d和28d抗压强度分别达43、62MPa,粘结强度达6.2、8.6 MPa的磷酸镁水泥.     

三乙醇胺在水泥-水界面的吸附现象及其促凝作用

研究三乙醇胺(TEA)在水泥-水界面的吸附现象及其促凝作用机理。考察了TEA对水泥凝结时间和强度的影响,通过表面张力、吸附量,Zeta电位和电导率的测试并借助差热分析和扫描电镜分析其作用机理。在试验条件下,TEA掺量为2%时,促凝效果最佳,初凝时间为237 s,终凝时间为277 s,28 d抗压强度比达到94.4%。TEA可显著降低水泥浆的表面张力,在水泥-水界面的吸附等温线为双平台型(LS),可使水泥颗粒的Zeta电位增大,提高了水泥水化初期的电导率。TEA促进各水泥矿物的溶解,加速了钙矾石和高CaO/SiO2比的C-S-H凝胶的形成,消耗大量的拌合水,促使水铝石的形成并快速向立方体晶型转变,从而起到很好的速凝效果。     

基准水泥的新鲜程度对速凝剂检测结果的影响

通过对五个厂家的速凝剂与不同新鲜程度的基准水泥的检测进行了分析,结果表明:随着基准水泥存放时间的延长,速凝剂的初凝时间和终凝时间均会延长,初凝时间最高延长3 min以上,终凝时间的最高延长10 min 6 s;1 d抗压强度最高降低14.9%,28 d抗压强度比有提高的趋势,最高可达11%。     

海上风电超低水胶比水泥基灌浆料的水化过程研究

基于水泥-硅灰-矿粉三元胶凝体系,制备了海上风电超低水胶比水泥基灌浆料,通过XRD和SEM分析了灌浆料不同龄期的水化产物与微观结构,并研究了其水化过程。结果表明：硅灰和矿粉共同促进了水泥的水化反应,且随着龄期的增加,促进作用增强;90 d时,在硅灰和矿粉的协同效应下,Ca(OH)₂晶体大幅度减少,从而减少了Ca(OH)₂自身晶体取向性对灌浆料造成的缺陷;水化反应生成大量低钙型C-S-H凝胶,形成排列紧密的层状构造,灌浆料内部结构致密,使其具有较高的抗压强度和耐久性能。     

用热重法定量分析水泥硬化浆体中Ca(OH)_2的含量

一、引言 Ca(OH)_2是硅酸盐水泥及多种水硬性和气硬性胶凝材料的主要水化产物。不同品种的水泥、或同一种水泥在不同水/灰比条件下的水化,其硬化浆体中Ca(OH)_2含量各不相同。比如,某些胶凝材料是通过控制Ca(OH)_2含     

混凝土新型超缓凝减水剂的研制

研究了葡萄糖酸钠PN、某有机膦酸A、二者的复配试剂FP三种缓凝剂分别与萘系高效减水剂Z共同使用对水泥净浆流动性及混凝土拌合物初凝时间和终凝时间的影响。结果表明:与PN、A分别和萘系高效减水剂复配的效果比,FP与高效减水剂复合使用进一步提高了水泥净浆流动性、延长了混凝土初凝时间和终凝时间,且存在显著的协同减水效应。高效缓凝减水剂(FP+Z)可以有效减少混凝土的坍落度损失,降低泌水率,3、7、28 d的抗压强度均比基准混凝土略高。     

硅酸盐与磷铝酸盐复合水泥水化动力学的研究

研究了石膏掺量为3.5%(以SO3计,质量分数,下同)、磷铝酸盐水泥熟料掺量为10%的硅酸盐与磷铝酸盐复合水泥的力学性能和水化动力学,测定了该复合水泥在不同水化时间下的Ca2 和[SiO4]4-溶出浓度、相应的电导率及pH值.研究结果表明,磷铝酸盐水泥的掺入不仅可以提高硅酸盐水泥的水化硬化速率,而且能使硅酸盐水泥的早期以及后期强度有不同程度的提高.该复合水泥水化硬化浆体的Ca2 和[SiO4]4-的相对溶出浓度、电导率及pH值均较同龄期的硅酸盐水泥低,说明该复合水泥的水化产物较为稳定,不易溶解,而且碱性较低.硅酸盐与磷铝酸盐复合水泥的水化历程与硅酸盐水泥相同,经历5个阶段,即初始期或预诱导期、诱导期、加速反应期、减速反应期和稳定期.加速反应期的水化主要由成核反应控制,而稳定期的水化主要由扩散过程控制.     

浅议阳离子对水泥固化氯离子性能的影响

阐述了不同阳离子和硫酸盐对硅酸盐水泥氯离子固化性能的影响,硅酸盐水泥的氯离子固化率影响由小到大排列为Na+K+Mg2+Ca2+,它与对p H值的影响呈负相关,Ca2+和Mg2+降低了水泥浆体的p H值,利于氯离子的固化; K+和Na+提高了水泥浆体的p H值并减少氯离子固化。当氯离子浓度恒定时,Na+浓度的增加对水泥浆体中F盐的生成及氯离子固化率影响不大; Mg2+浓度的增加提高了水泥浆体中生成F盐的量及氯离子固化率。     

硅灰对硫铝酸盐水泥水化行为的影响机理

通过抗压强度、凝结时间、电阻率测定以及X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)和孔溶液分析,研究了掺硅灰硫铝酸盐水泥浆体的水化行为.结果表明:5%掺量(质量分数,下同)的硅灰可以很好地改善水泥浆体的抗压强度,10%硅灰掺量的试样抗压强度只在1,28d时稍高于空白试样;掺入硅灰明显缩短了硫铝酸盐水泥的凝结时间;硫铝酸盐水泥的主要晶体水化产物是钙矾石,28d时的钙矾石量稍高于3d时,掺硅灰试样的钙矾石量要高于空白试样;掺硅灰试样的电阻率变化曲线高于空白试样,表明硅灰的掺入能够加快水泥的水化速率;硬化水泥浆体的孔溶液碱度随着硅灰掺量的增加而降低,掺硅灰试样的Ca2+浓度高于空白试样,表明硅灰促进了熟料的溶解,5%硅灰掺量试样的Al 3+浓度最低,表明其促进水化的效果更明显.     

碱-矿渣水泥速凝的影响因素分析

分析了碱-矿渣水泥的水化凝结特点及快凝的主要影响因素,探讨了碱-矿渣水泥凝结的基本原理。认为:通过引入带电荷的阴阳粒子,在电荷斥力作用下延缓Ca2+的移动速度,或降低硅酸根离子的静电引力,从而阻止C-S-H凝胶的生成,延迟硅酸根离子的聚合,以达到缓凝的效果。     

羟丙基甲基纤维素增韧水泥胶浆的配合比试验研究

羟丙基甲基纤维素溶液作为一种改性剂,掺入水泥胶浆中用于改善其韧性。采用正交试验研究了水胶比、纤维素溶液浓度和掺量对水泥胶浆的抗折强度、抗压强度及折压比的影响,并获得了最佳配合比。用单因素分析研究了减水剂和纤维素对强度和折压比的影响,以及纤维素对凝结时间的影响。最终结果表明羟丙基甲基纤维素可以改善水泥胶浆的韧性并对凝结时间的影响有限。     

特种水泥对普通硅酸盐水泥性能的影响

普通硅酸盐水泥凝结时间缓慢限制了其应用范围,采用在普通水泥中加入特种水泥(高铝水泥和快硬硫铝酸盐水泥),研究其对普通水泥性能的影响.用电阻率、孔结构、XRD以及DSC-TG对普通水泥-特种水泥复合体系进行研究,结果表明:加入一定量的特种水泥,改变了早期水化产物的组成,大幅度缩短了普通水泥的凝结时间,复合体系28 d强度未出现例缩,但水化3 d浆体有害孔数量增加.     

水泥净浆电性能及其与抗压强度的关系

测定了不同水泥净浆电阻率随时间的变化及相应的立方体抗压强度.研究表明,在相同水灰比条件下,高标号水泥净浆电阻率先低于低标号水泥净浆电阻率,而后迅速高出.采用幂函数回归建立了同种水泥1 d电阻率与水灰比的关系.建立了水泥净浆立方体2 d抗压强度与水泥净浆1 d电阻率的线性关系,建立了7,28 d抗压强度与水泥净浆1 d电阻率的对数关系.     

不同缓凝剂对高贝利特硫铝酸盐水泥性能的影响及机制

以凝结时间和流动度等宏观测试为基础,结合水化热、热分析(TG-DTG)和X射线衍射(XRD)等微观测试,研究了硼酸、柠檬酸和葡萄糖酸钠对高贝利特硫铝酸盐水泥性能的影响以及影响机制.结果表明:3种缓凝剂对高贝利特硫铝酸盐水泥的缓凝作用和流动性均有积极的影响,硼酸主要通过阻碍水泥熟料溶解来延缓砂浆的凝结,柠檬酸和葡萄糖酸钠主要通过对水泥熟料溶出的Ca^2+、Al^3+等离子的络合和吸附作用来阻碍AFt晶体的形成,从而起到对砂浆的缓凝作用;3种缓凝剂通过影响AFt晶体的微观形貌和分布,对水泥石的力学性能产生了不同的影响.     

电阻率法研究路面基层专用水泥凝结硬化过程

用非接触式电阻率测试仪研究了粉煤灰及石膏掺量对路面基层专用水泥24 h内电阻率的影响,分析了该水泥与32.5矿渣硅酸盐水泥凝结时间与电阻率的关系.结果表明:随着粉煤灰和石膏掺量的增加,路面基层专用水泥凝结时间延长,其中粉煤灰掺量的影响更显著;路面基层专用水泥密度小,液相体积分数小,孔连通性差,离子浓度低,因而其电阻率较大;电阻率曲线及其微分曲线上特征点出现时间和用维卡仪测得的凝结时间有较好对应关系.     

混凝土工程中外加剂与硫铝酸盐水泥适应性研究

结合混凝土工程实际,考虑水灰比因素,选取硼酸缓凝剂、聚羧酸高效减水剂和萘系高效减水剂,进行了"水泥+缓凝剂"、"水泥+减水剂"的二元体系和"水泥+缓凝剂+减水剂"的三元体系的相容性对比试验,并探究延时加入碳酸锂速凝剂对已缓凝水泥浆凝结时间重塑的影响。结果表明:减水剂饱和掺量选取可只进行"水泥+减水剂"的二元体系适应性试验;缓凝剂凝结时间试验应进行"水泥+缓凝剂+减水剂"的三元体系适应性试验;引入时间重塑率Pt的概念,描述速凝剂的促凝效果。试验可知碳酸锂有良好的促凝作用,但对时间重塑能力有极限,存在一个最佳掺量。     

海水环境下水泥土强度衰减过程室内试验研究

针对滨海相软土场地形成的水泥土的强度衰减问题,采用天然海水作为腐蚀介质对水泥土进行一维浸泡试验,通过微型贯入试验、扫描电镜（SEM）试验、能谱（EDS）分析、X射线衍射（XRD）试验、离子含量及pH值测试等多种试验手段研究水泥土强度的分布规律和衰减过程。根据贯入阻力随贯入深度的变化规律将水泥土分为劣化层和未劣化层。结果表明：随着养护时间的增长和水泥掺入比的减小,水泥土的劣化深度不断增大,至360 d时最大劣化深度达到8.7mm;与未劣化层相比,劣化层的孔径增大,孔隙增多,水泥水化产物减少;水泥土的pH值和Ca2+含量随着试样深度的增大而增大,Mg2+、SO42-、Cl-含量随试样深度的增大而减小。经海水养护后,水泥土中Ca2+含量沿试样深度方向的分布规律与强度变化规律相似。在本试验条件下,水泥土的强度衰减是海水中侵蚀性离子抑制水泥土强度增长过程和促使水泥土强度降低过程的共同结果,在此过程中Ca以离子形式溶出,最终导致水泥土的劣化深度不断增大。